Обновления
Хрущовки
Архитектура Румынии
Венецианское Биеннале
Столица Грац
Дом над водопадом
Защита зданий от атмосферных осадков
Краковские тенденции
Легендарный город Севастополь
Новый Париж Миттерана
Парадоксы Советской архитектуры
Реконструкция города Фрунзе
Реконструкция столицы Узбекистана
Софиевка - природа и искусство
Строительство по американски
Строительтво в Чикаго
Тектоника здания
Австрийская архитектура
Постмодернизм в Польше
Промышленное строительство
Строительство в Японии
Далее
|
Главная -> Повышение запаса устойчивости окончательно получаем fit) = - С05ф---р (21.4) Подставив это выражение в заданное дифференциальное уравнение системы (21.2), получим Qkp)-S{p) СОКф---р x + R(p)F(x,px) = 0. (21.5) Таким образом, неоднородное нелинейное уравнение (21.2) при задатюм внешнем воздействии (21.1) и предполагаемой форме решении (21.3) сведено к однородпо-.му нелииейно.му уравнению (21.5), содержащему добавочный член в левой части. Уравнепие (21.5) аналогично прежнему уравнению (§ 18.2) и отличается от него только заменой (шераторного многочлена Q (р) на новый операторный м1югочлен, стоянщй в (21.5) в квадратных скобках. Применяя нри отыскании синусоидального периодического решения формально тот же .метод, что и в главе 18, нужно потребовать вьпюлне-пия свойства фильтра от этой новой системы. Заданная нелинейность f(x, рх) должна допускать симметричные колеба1Н1я, т. е. должно выполняться условие jf(flg.sinv, u! a) cos\/)(i\/ = 0. (21.6) Итак, получив для определения вынужде1Н1ых колебаний однородное уравнение (21.5), можно, как и в § 18.2, произвести гар.моническую линеаризацию пелипейности F(x, px) = qx +-рх, О),. (21.7) ЛЯ 1 F(a sin\/, й со cos\/)sin\/ir/\/, F(a sin\/, fl to cos\)j)cos\/J\;, Ii о (21.8) причем согласно (21.3) V == -t- ф. (21.9) что, однако, пе влияет на результат вычисления q и q. Поэто.му при определении симметричных однозначных вынужденных колебашн ! можно целиком пользоваться гого- выми выражениями для q и q. приведеииыми в главе 18, с заменой в них а, со иа а , со . Таким образом, для каждой нелинейности в общем случае получаются зависимости q (я, (0 ), q (о ), а во .многих частных случаях (см. главу 18) - q (а ), (7, (а ). (21.10) (21.11) В результате из (21 .,5) и (21.7) нолучае.м характеристическое уравнение для первого приближения Q(p)-5(p)- со.чф---р + R{p) q + --p = 0. (21.12) Подставляя сюда чисто мпи.мое значение р = Уо) , что соответствует отысканию синусоидального решения (21.3), получаем QCA) - (М,)-(ссхчф - ysin ф) + R{j(x\ )(q + jq) = 0. (21.13) -iif Замечая, что С03ф-7 31пф = <? из уравтюния (21.13) находим, что Я7Ч) Воз.можны два метода дальнейшего реп1еиия задачи. Эти методы остаются справедливыми и для нелинейных систем с вре.менным запаздыванием т, когда выражение (21.14) принимает вид (21.14) 5(;4) (21.15) или другой аналогичный вид, содержапнш т. Графический метод. Для каждого значения частоты ири заданных параметрах систе.мы на комплексной плоскости строится кривая (рис. 21.1) /(а ) = а Q04) + O..)(/+7V) .9(70) ) (21.16) .Эта кривая ссютветствует левой части равенства (21.14). 11равая же часть (21.14) изобразится в виде окружности радиуса В. Пересечение ее с кривой Z(ag) дает ркмпе-пие задачи, приче.м в точке пересечения но дуге окружности определяется фазовый сдвиг ф, а но кривой Z (а ) - величина амплитуды а вынужденных колебаний. Лиалогичмо решается з.1дача и н случае выражения (21.15). 2(ав); При ралпых сОй или k Рис. 21,1 Рис. 21.2 Зависимость амплитуды вынужденных колебатш от частоты а) (рис. 21.2, б) можно получить, если нарис, 21.1 начертить серию кривых Z(a ) при разных постоянных значениях (рис, 21.2, а). Таким же путем, строя кривые Z(aB) при разных постоянных значениях какого-нибудь пара.метра k (рис. 21.2, а), можно определить зависимость йв от любого параметра системы k (рис. 21.2, в), входящего в выражение (21.16) для Z(aJ. Для отыскания зависимости а от амплитуды внешнего воздействия В нужно нанести серию концентрических окружностей разных радиусов В (рис. 21.3, а). При этом возможны два случая: 1) когда имеется точка пересечения окружности с кривой Z(a ) при любой величине радиуса В, начиная от нуля, что дает зависимость (В), например, в виде рис. 21.3, б; 2) когда точка пересечения окружности с кривой 2(0) существует только при зпачепиях радиуса В, превышающих некоторое пороговое значение й р (рис. 21.3, а), что приводит к зависимости а (В) типа рис. 21.3, е. Графическое определение 5 р ясно из чертежа. Можно построить зависимость пороговой амплитуды В , р внешнего воздействия от частоты а) нри заданных параметрах системы (рис. 21.3, г) или от любого параметра k при данной частоте (а (рис, 21.3, д). Последнюю зависимость можно найти с помощью рис. 21.3, а, построенного для серии кривых Z (fifg), соответствующих различным k. Рассмотренный второй случай, когда система перехо- й О в, Область захватывания (йаит Область Область авто- устойчивости колебаний равновесия
|