Обновления
Хрущовки
Архитектура Румынии
Венецианское Биеннале
Столица Грац
Дом над водопадом
Защита зданий от атмосферных осадков
Краковские тенденции
Легендарный город Севастополь
Новый Париж Миттерана
Парадоксы Советской архитектуры
Реконструкция города Фрунзе
Реконструкция столицы Узбекистана
Софиевка - природа и искусство
Строительство по американски
Строительтво в Чикаго
Тектоника здания
Австрийская архитектура
Постмодернизм в Польше
Промышленное строительство
Строительство в Японии
Далее
|
Главная -> Логарифмическое определение устойчивости Требуемый вид последовательного в;орректирующего звена определяется в этом случае по виду л. а. х., полученной вычитанием ординат л. а. х. нескорректированной системы из ординат желаемой (типовой) л. а. х. Рассмотрим иллюстративный пример [10]. Пример. Произведем расчет системы с астатизмом первого порядка по следующим исходным данным: максимальная скорость слежения тах = = 20 град1сек; максимальное ускорение слежения Бщах = Ю град/сет; максимальная допустимая ошибка бтах = угл. мин.; допустимый показатель колебательности М = 1,5; шаг выдачи данных ЦВМ (период дискретности) Т = 0,02 сек; передаточная функция непрерывной части имеет вид Woip)- где Ti = 0,05 сек, Гц = 0,003 сек, Тщ = 0,001 сек. Определим вид и параметры последовательного корректирующего звена, которое должно быть включено в непрерывную часть системы, а также необходимое значение общего коэффициента усиления К. Левее частоты среза л. а. х. дискретной системы совпадает с л. а. х. ее непрерывной части, а псевдочастота к - с реальной частотой со. Поэтому формирование желаемой л. а. х. левее частоты среза произведем обычными приемами. fcf * Построим запретную зону для л. а. X. из условий точности (рис. 24.11). Контрольная частота бтах = 0,5 сек-К Модуль передаточной функции разомкнутой системы при со = со Emaxomax 202.60 3\\т0 f/ce,f 10-4 = 600=55,6 дб. Рис. 24.11. По этим данным на рис. 24.11 построены контрольная точка и запретная зона, сформированная из прямых с наклоном 20 и 40 5б/5ек(наклоны2 и ). Желаемая л. а. х. в низкочастотной области формируется так, чтобы она проходила выше точки Л на 3 56 (в линейном масштабе -1/2). Она состоит из отрезков пршплх с наклонами 1-2-1. В низкочастотной области частотная передаточная функция разомкнутой системы имеет вид M7 (7C0) = A(kLZ2Zi). Параметры желаемой л. а. х. и передаточной функции разомкнутой системы в низкочастотной области определим в следующем порядке. Базовая частота л. а. х. о = />2а=/1,41 = 14,5 сек-К i = lbF i;& = 2 сек. Л2-52?22.= 1,41?0 = 420 Далее определяем необходимое значение общего коэффициента усиления: п тах л /,1 200 и частоту среза л. а. х.: K-Ci 420-0,12 9к 9 -1 4>cp=-f --2-=5,2 сек К Для обеспечения заданного показателя колебательности в высокочастотной области должно удовлетворяться неравенство (24.41): СОср ЛГ + 1 где 2 Ti=T-z-сумма постоянных времени меньших, чем Tl2. Отсюда получаем допустимое значение для суммы постоянных времени: , 1 М Т 1 1,5 0,02 пп<1/ <Ъ M+r-T- = 25;2i:5TI-- = 04 сек. На рис. 24.11 пунктиром построена л. а. х. непрерывной части нескорректированной системы, сплошной линией - желаемая (скорректированная) л. а. X. непрерывной части. В низкочастотной области (до частоты среза tOcp) она совпадает с л. а. х. дискретной системы (см. рис. 24.10, а; на рис. 24.11 л. а. X. дискретной системы не изображена). В области высоких частот вид желаемой л. а. х. непрерывной части, вообще говоря, может быть произвольным. Важно только, чтобы сумма постоянных времени не превьппала допустимого значения. Наиболее простые корректирующие звенья получаются в тех случаях, когда сопрягающие частоты л. а. х. нескорректированной системы и желаемой л. а. X. совпадают между собой. В рассматриваемом примере = Уз + 4 + Уб- Целесообразно принять = Тц = 0,003 сек, = Тш = 0,001 сек. Тогда Ts = Tj: ~ Т - Ts = 0,014 - 0,003 - 0,001 = 0,01 сек. Вычитая из ординат желаемой л. а. х. ординаты характеристики нескорректированной системы, получим искомую л. а. х. последовательного кор- Постоянная времени корректирующего звена, формирующая первый излом л. а. X., = = се-- Для получения заданного показателя колебательности должно выдерживаться условие (формула 12.86) 1 -.Г М Отсюда ролучаем значение второй постоянной времени корректирующего звена: ректирующего звена. Она соответствует иптегро-дифференцирующему звену с передаточной функцией УУш<(Р)~ (1 г ,р)(1 зд = = 2 сек, = Ti = 0,12 сек, Тзк = Tl = 0,05 сек, Т = = 0,01 сек. Из приведенного примера видно, что при синтезе непрерывных последовательных корректирующих устройств метод логарифмических частотных характеристик не теряет своей простоты и наглядности. Можно показать [131], что при наличии временного запаздывания допустимый период повторения ЦВМ должен быть снижен в соответствии с формулой где Т* - допустимый период повторения, полученный в результате синтеза системы без учета запаздывания. Время запаздывания х = {к + ) Т, где А: = 1, 2, 3, ... и 0< К 1. Если время запаздывания т соответствует целому числу периодов, то формула (24.48) становится точной: = Tqi- (24.49) § 24.3. Дискретная коррекция В общем случае передаточная функция ЦВМ (рис. 24.4) может быть сделана не равной единице: D (z) ф\. Пусть она представляет собой дробно-рациональное выражение вида Здесь X (z) и Ху (z) - изображения решетчатых функций на входе и выходе ЦВМ. Степень числителя (24.50) не может быть выше степени знаменателя. В формуле (24.50) взят предельный случай, когда они равны. После деления числителя и знаменателя на z передаточная функция получится в другом виде: Отсюда можно найти разностное уравнение, соответствующее алгоритму работы ЦВМ: [п] 4- аСу [п - 1] 4- . 4- cih [п - к] = = Ъох [гЛ 4- Ъух [и - 1] 4- ... 4- Ъх Ы - Ш, (24.52) где X [п\ и Ху [тг] - решетчатые функции на входе и выходе ЦВМ. Результирующая передаточная функция разомкнутой системы будет W {z) =D {z) {z), (24.53) где W (z) - передаточная функция разомкнутой системы при D (z) = 1, опреде.ченная в соответствии с § 24.1.
|