Обновления
Хрущовки
Архитектура Румынии
Венецианское Биеннале
Столица Грац
Дом над водопадом
Защита зданий от атмосферных осадков
Краковские тенденции
Легендарный город Севастополь
Новый Париж Миттерана
Парадоксы Советской архитектуры
Реконструкция города Фрунзе
Реконструкция столицы Узбекистана
Софиевка - природа и искусство
Строительство по американски
Строительтво в Чикаго
Тектоника здания
Австрийская архитектура
Постмодернизм в Польше
Промышленное строительство
Строительство в Японии
Далее
|
Главная -> Измерение мощности СВЧ гдeZ -модуль импеданса нагрузки; со5ц> = RJ\Z\ = RjVW+X; (2.42) R, X - активная и реактивная составляющие импеданса. Если нагрузка активная, мощность можно выразить в виде Р = ip/p. -(2.43) Аналогично выражение для мощности, рассеиваемой в нагрузке, сопротивление которой активно и равно волновому сопротивлению линии передачи, т. е. Zh = Zj,: где Uo - действующее значение напряжения на согласованной нагрузке; - волновое сопротивление линии. Резистор СВЧ ГСВЧ Резистор СВЧ К измерительному блоку к иэмери--*~ тельному блоку Рис. 2.57. Схемы включения детекторной голоьки. Измерение мощности СВЧ, таким образом, может быть сведено к измерению напряжения на согласованной нагрузке с помощью высокочастотного вольтметра, шкала которого откалибрована в единицах мощности. Этот метод измерения мощности принято называть методом вольтметра. Измерение напряжения в цепях g распределенными постоянными на частотах свыше 100 МГц связано с рядом трудностей. Во-первых, практически не удается получить нагрузку с импедансом, равным волновому сопротивлению линии передачи, т. е. Zh Ф Z . Следовательно, ВДл Ф UIIZ , (2.45) где f/ - напряжение, измеренное на входе нагрузки. Во-вторых, величина измеренного напряжения f/ зависит: а) от согласования импеданса нагрузки и генератора с линией передачи и места включения вольтметра в передающий тракт, т. е. f/н = f/o (1 + Г )/(1 - ГгГн), (2.46) где Г - комплексные коэффициенты отражения от генератора и РУ дцух свойств детекторного преобразователя (головки) вольтметра. Чтобы уменьшить влияние указанных факторов на погрешность измерений или их частично компенсировать, применяют ваттметры, у которых детекторную головку как часть приемного преобразователя устанавливают либо непосредственно на входе согласованной нагрузки или на ее части (рис. 2.57). При таком включении длина соединительных проводников может быть сделана минимальной и зависимость показаний от ,ины волны снижается до приемлемых значений. 2.5.1. Детекторные преобразователи и измерительные блоки ваттметров В качестве преобразующего элемента преобразователи применяют как полупроводниковые, так и вакуумные диоды. Детекторные преобразователи (головки) на базе вакуумных диодов позволяют измерять Поглощающий . Са слой резистора QnPimnna jn , Полупроводник /электрод / конструктивная емкость Рис. 2.58. Конструкция (а) и эквивалентная схема (б) детекторной головки. МОЩНОСТИ больших уровней-от нескольких ватт до нескольких сотен киловатт. Полупроводниковые диоды используют для измерения мощности относительно малых уровней. Калибровка ваттметров на реальных уровнях мощности с помощью образцовых приборов позволяет учесть значительные частотные погрешности детекторной головки. В результате калибровки к прибору прилагают график частотных поправок, которым следует пользоваться при измерении мощности. Наиболее высокочастотные вакуумные диоды, например 6Д13Д, позволяк)т применить метод вольтметра до 2 ГГц. Полупроводниковые диоды можно использовать на более высоких частотах, но также с графиками частотных поправок. Они обладают меньшей устойчивостью к перегрузкам и их выпрямляющие свойства зависят от температуры окружающей среды. Б последнее время получают распространение детекторные вставки, состоящие из полупроводникового диода, пленочного СВЧ резистора и конструктивной емкости, объединенных в один узел. Резистор служит нагрузкой линии передачи. В такой вставке (рис. 2.58, а) поглощающий слой резистора в виде тонкой металлической пленки наносят на наружную поверхность керамической трубки, внутри которой укрепляют диод. Сопротивление резистора выбирают таким, чтобы в сочетании с динамическим сопротивлением диода получить сопротивление, близкое к волновому сопротивлению линии передачи. Рассматриваемая конструкция обеспечивает сравнительно равномерную частотную характеристику. Неравномерность составляет 1-2 дБ в диапазоне частот до 12-18 ГГц. Эквивалентная схема детекторной головки (рис. 2.58, б) состоит из индуктивности электродов диода Lb, активного сопротивления электродов диода Гв, сопротивления СВЧ резистора /?, емкости диода Сд, сопротивления диода Ri и конструктивной емкости С , параллельно которой включено сопротивление. нагрузки детектора R. Входное сопротивление схемы в общем виде представляет собой комплексную величину, зависящую от частоты, что является одной из причин непостоянства коэффициента преобразования детекторной головки (чувствительности) в диапазоне частот. В зависимости от характеристики диода и уровня сигнала различают два вида детектирования - линейное и квадратичное. В режиме линейного детектирования обычно работают детекторы на ламповых диодах при напряжении на входе от 1-2 до 100 В и более. Квадратичное детектирование применяют для измерения малых мощностей (уровень входного напряжения до 50-70 мВ) при использовании полупроводниковых диодов. Аналитическая связь между током / и напряжением U при квадратичном детектировании может быть выражена в виде ряда Тейлора: I=f{U) + r (U)AU + г {U) (Ш2\) + .... (2.47) где / (U) = dl/dU - G - электрическая проводимость диода в рабочей точке, / {11) ~ S p - мера кривизны характеристики. Если к детектору подводится постоянное U и переменное t/ cos tof напряжения, то для тока можно записат1г выражение / = /о + Gm COS (О/ + COS 2Ы. (2.48) Вследствие нелинейности характеристики появляется вторая гармоника тока, а постоянная составляющая увеличивается на Д/ = (S p/4) и1г = У2 {S.p/G)AP, (2.49) где АР - подведенная к детектору СВЧ мощность. Чувствительность детектора по току AI/AP = S p/2G (2.50) зависит от положения рабочей точки на характеристике детектора. Подавая на диод ток смещения, можно изменять рабочую точку. Смещение позволяет стабилизировать рабочую точку и чувствительность в интервале температур. В зависимости от выбранного значения сопротивления нагрузки детектора различают детекторные преобразователи действующих (эффективных) и пиковых (амплитудных) значений. Для измерения средних значений мощности применяют преобразователи эффективных и амплитудных (значений, для измерения импульсной мощности - только амплитудных. Напряжение, снимаемое с нагрузки полупроводникового детектора, обычно невелико. Поэтому его усиливают до 1-10 В, что обеспечивает удобную индикацию и возможность использования метода вольтметра в системах автоматизированного контроля. Специфическим требованием, предъявляемым к усилителям, является постоянство входного сопротивления во всем динамическом диапазоне. При квадратичном детектировании не следует выбирать усилитель с большим входным сопротивлением, чтобы не уменьшать динамический диапазон со стороны больших уровней 1721: (2.51) где ki - коэффициент пропорциональности, б - допустимая относительная погрешность неквадратичности; R - сопротивление нагрузки детектора (входное сопротивление усилителя). При уменьшении уменьшается коэффициент преобразования и увеличивается минимальная мощность, необходимая для получения-на нагрузке детектора напряжения,Достаточного для работы усилителя (индикатора). Полагая, что напряжение сигнала на нагрузке детектора превышает напряжение шума в несколько раз, динамический диапазон квадратичного детектора можно определить как 172] (2.52) где - коэффициент пропорциональности. Иногда непосредственно в цепь нагрузки детектора включают чувствительные микроамперметры (гальванометры). Чтобы входное сопротивление нагрузки оставалось неизменным при переключении пределов измерений, между детектором и индикаторным прибором включают Т-образные делители. При квадратичном детектировании выходной сигнал детектора линейно связан с мощностью измеряемого сигнала, а при линейном детектировании зависимость имеет квадратичный характер. Для линеаризации сигнала применяют специальные схемы промежуточных преобразователей с нелинейностью, обратной нелинейности характеристики детектора. - Рассмотрим в упрощенном виде конструкцию преобразователя на вакуумном диоде, которая представляет собой единый узел с высокочастотным делителем мощности ( рис. 2.59). Преобразователь состоит из отрезка коаксиальной линии, Г-образного делителя и лампового диода 6Д13Д. Катод диода замыкается на корпус через конденсатор Ск-Делитель включает в себя резистор R, являющийся продолжением внутреннего проводника коаксиала,. и резисторы Rz, включенные между собой параллельно и замыкающие делитель на корпус. Входное сопротивление делителя выбирают равным волновому сопротивлению линии передачи. Анод диода 6Д13Д подключают к делителю через антирезонансное сопротивление Rg, благодаря чему слабее проявляются резонансные явления, обусловленные индуктивностью подводящих проводов и междуэлектродной емкостью анод-катод диода. Сопро- тивление Rs рассчитывакя- по приближенной формуле [73] /?з = (0.5...2) 2п/резСа-к, (2.53) где /р,з - резонансная частота диода, Гц; Q-k - междуэлектродная емкость анод-катод, Ф. Катод накала Рис. 2.59. Коисттрукцня детекторной головки с вакуумным диодом 6Д13Д. Полученное значение уточняют экспериментально. Степень влияния антирезонансного сопротивления на частотные характеристики детекторного преобразователя-с диодом 6Д13Д иллюстрирует рис. 2.60 (кривая /). Здесь PJPob - отношение показаний рабочего прибора к мощности, измеренной образцовым прибором. Следует отметить, что частотная характеристика детекторного преобразователя на вакуумных диодах определяется не только резонансными свойствами диодов, но и такими параметрами, как амплитуда измеряемого сигнала и величи- -на зазора катод-анод в диоде. Вследствие того, что электро-I ны, испускаемые катоДом диода, 2,0 f,rrq могут пролетать зазор катод-анод за время, соизмеримое с периодом СВЧ колебаний, происходит спад частотной характеристики. Он увеличивается с ростом частоты, увеличением зазора и уменьшением амплитуды измеряемого сигнала [75]. Так как этот спад может быть значительным, то для уменьшения частотной погрешности ваттметра пользуются экспериментально снятыми при калибровке кривыми амплитудно-частотных поправок. Определяя же погрешность метода (прибора), учитывают неисключенный остаток частотной погрешности (погрешности поправочного графика). Рабочие ваттметры калибруют с помощью образцовых ваттметров и установок. 74 Рис 2 60. Частотные характеристики ваттметра МЗ-9 с антирезонансньш сопротивлением (/) и без него 2.5.2. Возможности и достоинства метода Метод вольтметра применим до 18 ГГц с полупроводниковыми, до 2 ГГц - с вакуумными диодами. Минимальный уровень измеряемых мощностей - сотые доли микроватта, максимальный - до нескольких сотен киловатт при наличии внешних делителей. Погрешность измерений СВЧ мощности определяется следующими основными составляющими: - погрешностью калибровки прибора (погрешностью построения графика частотных поправок). Ее максимальное значение в зависимости от уровня мощности и используемых при этом образцовых приборов может колебаться в пределах ± (4-10%); - погрешностью калибровки внешнего делителя 62. ее максимальное значение при пользовании установками для измеренияэслабления Д1-3 или Д1-6 составляет ±7%; - пофешностью, обусловленной неравномерностью коэффициента преобразования в динамическом диапазоне, бд. Ее максимальное значение зависит от типа диода и степени приближения его действительной характеристики к выбранной; в динамическом диапазоне 10 дБ нетрудно обеспечить значения погрешности порядка ± (1-3%); - погрешностью, обусловленной рассогласованием, Ь; максимальное значение этой погрешности (см. приложение 3) составляет расе маис = (1 ± I )=/(1 Т Г, [ Г )==- 1. (2.54) Если прокалибровать прибор по образцовому ваттметру в значениях падающей мощности, то погрешность измерений уменьшится и составит б;асе акс=1/(1±ГгГ,)-1 (2.55) (см. номограммы для определения погрешности рассогласования, приведенные на рис. П.10, П. 11 приложения). При малых значениях и Гв выражение (2.55) упрощается и приобретает вид брасс макс - ±2ГгГ,. (2.56) Согласно выражению (2.15) максимальное значение относительной погрешности измерений для рассматриваемого стучая без учета погрешности рассогласования составляет б = ± (6,5-11) %. С учетом погрешности за счет рассогласования максимальное значение относительной погрешности значительно возрастает и при Г = 0,33 и Гв = 0,2 может достигнуть ± (20-25)% даже при использовании поправочных графиков. Кроме того, следует учитывать, что при наличии гармонических составляющих в измеряемом сигнале возникает дополнительная погрешность. Максимальное значение дополнительной погрешности зависит от соотношения амплитуд гармоники и основного сигнала, коэффициентов преобразования на основной частоте и частоте гармоники, сдвига фаз между основной и гармонической составляющими и вида
|