/кет быть сделан по номограмме р.ие. 1.6 ло известным Кн и местоположению ближайшего минимума или максимума напряжения. Номограммы рис. 1.6 построены для случая, когда шлейфы имеют то же волновое сопротивление Zo, что и настраиваемый фидр. Раосмотрим на примере, как пользоваться графиками номограммы рис. 1.6 для выбора длин корожозам,кнутых В и разомкнутых С согласующих шлейфов и соответствующих расстояний Л точек их включения от минимумов и максимумов напряжений в фидере.

Пусть задан /(н = 0,14. С помощью номограммы находим, что короткозамкнутый шлейф должен иметь В = 0,066 и отстоять от максимума напряжения на расстояние /4 = 0,195 в сторону генератора. Для разомкнутой линии длина шлейфа должна быть равна С = .0,185. а расстояние его точек включения от местоположения минимума напряжения Л = 0,055.

Когда входное сопротивление нагрузки - активное и не равно волновому, целесообразно применять так называемые четвертьволновые трансформаторы сопротивлений. Ввиду небольшой длины их можно считать идеальными линиями, не имеющими потерь. Для согласования с питающей линией, имеющей волновые сопротивления Zo и проводимость go, очевидно, на выходе трансформатора сопротивление и проводимость тоже должны быть равными Zo и go. Это условие обеспечивается лишь в том случае, когда Zh и Ун (нагрузки иа входе трансформатора) - чисто вещественные величины, т. е.

Zh=/?h и Y=gs-

В этом случае волновые сопротивления и проводимость трансформатора Zt и g определяют по формулам;

z,=Vza=ZoVn, (1.11)

gr = Vgn = g,VN, (1.12)

где A=/?h/Zo = grH/eo -коэффициент трансформации.

Нередко по конструктивным соображениям желательно иметь коэффициенты возможно близкими к единице, чтобы Волновое сопротивление трансформатора не сильно отличалось от волнового сопроти-вления фидера. В этих случаях при комплексной нагрузке применяется система из двух каскадно включенных четвертьволновых трансформаторов. При этом трансформаторы <.

меньшим коэффициентом траесформации позволяют осуществлять приемлемое согласование нагрузки с фидером в более широком диапазоне частот, чем трансформаторы с высоким значением N.

Можно улучшить диапазонные свойства трансформаторов включением на его низкоомной стороне четвертьволнового короткозамкнутого шлейфа, который будет компенсировать реактивную соетавляюиую коэффициента трансформации. Такой шлейф может быть одновременно использован в качестве элемента системы симметрирования.

§ 1.7. Обеспечение согласования в простейших антеннах за счет введения распределенных компенсирующих элементов и симметрирующих

устройств

Последовательные компенсаторы с распределенными параметрами могут быть использованы не только для перемещения кривой входных сопротивлений вверх или вниз, но и для компенсации реактивных сопротивлений антенн в области второго резонанса без перемещения всей кривой относительно оси OR. Дело в тт, что в некоторой области этого участка частотный ход Ха обра-тен частотному ходу полуволновых короткозамкнутых линий. Выбрав величину волнового сопротивления последовательной линии такой, чтобы крутизна хода кривой ее реактивности совпадала по абсолютной величине с кривой компенсируемого импеданса, можно в сравнительно широкой полосе сделать входное сопротивление антенны практически безреактивным.

Реактивная составляющая входного сопротивления вибратора может быть в значительной степени компенсирована с помощью отрезков линии подключаемых к основанию вибратора. Для компенсации реактивного сопротивления в области второго резонанса, когда длина вибратора близка к Х/2, нужно использовать полуволновые короткозамкнутые или четвертьволновые ра-золжнутые шлейфы. При выполнении вибратора в виде пустотелых цилиндров (трубок) в качестве наружного проводника компенсирующих шлейфов удобно использовать сам вибратор, помещая внутри него центральные 2442 33

-100

проводники шлейфа

д/Ло рис. \.la. Точками ля

-j pvic. 1.76 показана кр;;.

вая входного сопротивлс ния вибратора до компе: -сации, крестиками - после. Примеры выполнен.гя вибраторов с компенсацией реактивного сопротивления приведены на рис. 1.8.

Конструкции, ориис-деиные на оис. 1.86 и t, примечательны тем, что не нуждаются в опорн.км изоляторе. Здесь все механические усилия может -200\-1 v -ifn -Н Принять на себя центральный металлический

-300---- стержень (рпс. 1.86) ил

Рис. 1.7 сам вибратор (рпс. \.Ъв,.

На рис. 1.9 дана компенсированная схе.ма питания симметричного (петлевого) вибратора коаксиальным кабелем. Кабель заводится в трубку вибратора через точку нулевого потенциала

777Т777Л

б) п

V777777Z

Рис. 1.8

,й прокладывается к его клеммам питания. Здесь часп ка1беля (внутренний проводник в изоляции) пропускает ся в трубку соседней полупетли и образует компен. рующий элемент Его длина подбирается экспериме: тально. Такую систему 1питания удобно использовать построении волновых каналов.

Так как в подавляющем большинстве случаев г[ питании симметричных антенн коаксиальным кабеле