Следует уже известным способом на поле номограммы найти точку Zk/Zqh определить угол Чк и /Ск- Затем-по электрической длине /к определить угол (в общем случае электрическая длина отрезка линии / может быть больше Я/2), включая несколько полуволн пХ12, где п - целое число. Учитывая пе:рцодичность рассматриваемой зависимости, следует исключить длину, соответствующую nll2, оставив 1к = 1-ttV2. Вращая визир от точки Zk/Zq против часовой стрелки на угол ЛЧ; находим на поле номогра.ммы под точкой Кк = Кп визира искомое значение Zh/Zq. Например, Zo = dOom; / = 3,11 1л; Zk/Zo = 0,496-i0,4a6.

Устанавливая визир, находим, что Чк=152°, /Ск = =0,39, /к = /-?гЯ/2 = 0,111Я; ЛЧ=40°; Wn = Wu-AW = = 152°-40°= 112°. По значениям фк=112° и Кп = Кя = =0,39 находим Zh/Zo= 1,44-il ,05, при этом: Ru = = 1,44-50 = 72 ом, Х = -1,05-50 = -52,5 ом. (На номограмме рис. 1.4 точка Zk/Zq соответствует точке 1, 2l Zh/Zq -точке 2).

§ 1.6, Согласование посредством параллельных реактивностей и трансформаторов

Из теории переменных токов известно, что при последовательном соединении двух нагрузок их сопротивления складываются - на этом основаны способы компенсации, рассмотренные в § 1.4. При параллельном же соединении двух нагрузок складываются их проводимости. Это обстоятельство подсказывает следующий путь применения параллельных реактивностей для согласования нагрузок: в линии, подключенной к антенне, подбирают такое сечение, где активная составляющая входной проводимости gn равна волновой проводимости фидера gQ=\/Z() и не обращают внимания на получающуюся при этом реактивную проводимость, а затем в этом сечении включают параллельную реактианость с равной по величине, но противоположной по знаку проводимостью.

В результате сложения двух одинаковых по .модулю, но различных по знаку реактивных проводимостей они коштенсируют друг друга и входная проводимость линии становится чисто активней, чем и обеспечивается работа линии на участке между генератором и точкой

включения комшенсирующих элементов в режиме бегущей волны. При этом на участке между компенсатором и нагрузкой по-Прежнему будут существовать стоячие волны, поэтому с целью обеспечения высокого кпд фидерного тракта в целом точки подключения компенсирующих реактивностей нужно выбирать как можно ближе к нагрузке - антенне. Наилучшим вариантом будет включение реактивного элемента непосредственно в ко:н-струкцию системы питания антенны. Описанный способ компенсации схематически представлен на рис. \.5а. За-

Рис. 1.5

дачей обеспечения согласования антенны при ее регулировке по указанному способу будет являться определение точки включения реактивного шунта 1&к, т. е. расстояния /к величины и знака &к. Рассматриваемая задача сравнительно легко решается с помощью круговой номограммы полных проводимостей, схематически представленной на рис. 1.56.

На данной номограмме, которая по внешнему вид) не отличается от номограммы рис. 1.4, наносят точку gs> соответствующую относительной проводимости нагрузки, и, совмещая ее с визиром, находят значение коэф фициента бегущей волны Km обусловливаемого данной нагрузкой. Одно-временно находят и фазу коэффицие! та отражения Чн. Затем визир вращают в направлен!

возрастания углов (-на рис. 1.56 по часовой стрелке) до пересечения окружности найденного выше значения Кп с окружностью и= Ь(1/вх= 1/Zo). Таких точек, как это видно из рис. 1.56, две: у и у. Одна из них лежит в верхней части но.мограммы, а другая - в нижней, разница в углах коэффициента отражения A*F = = 4jj-% и АЧЧ - фи позволяет определить относительные расстояния IJk и IJX до точек включения

шунтов, а параметры окружностей реактивных проводимостей, проходящих через точки и у , -. соответствующие величины реактивных шунтов ib i.

Величины Ь и Ь отличаются знаками и точками

включения.

При применении в качестве шунтов сосредоточенных реактивностей в виде катушек индуктивности и конден-

/1а в & долях длины Волны МО 0,15 дЮ 0,05

саторов предпочтение обычно отдают последним, поскольку они обла дают весьма малыми потерями и конструктивно легко герметизируются.

Однако в качестве шунтов могут быть применены шлейфы из от-.режов линий передач. Впервые такой способ настройки фидеров на бегущую волну был предложен советским ученым В. В. Татариновым.

В качестве индуктивных шунтов применяют короткозамкнутые шлейфы, а в качестве емкостных - разомкнутые линии длиной короче V4. Чаще всего предпочтение отдают короткозамкну-

тым шлейфам из-за удобства их регулировки простым перемещением замыкающей перемычки, которая в случае применения двухпроводны-х линий по окончании настройки пропаивается. Выбор па1раметров шлейфов мо-

0,05 0.Ю 0,15 0,20 0,25Л и С В долях длины волны

Рис. 1.6