Обновления
Хрущовки
Архитектура Румынии
Венецианское Биеннале
Столица Грац
Дом над водопадом
Защита зданий от атмосферных осадков
Краковские тенденции
Легендарный город Севастополь
Новый Париж Миттерана
Парадоксы Советской архитектуры
Реконструкция города Фрунзе
Реконструкция столицы Узбекистана
Софиевка - природа и искусство
Строительство по американски
Строительтво в Чикаго
Тектоника здания
Австрийская архитектура
Постмодернизм в Польше
Промышленное строительство
Строительство в Японии
Далее
|
Главная -> Регулировка антенн щей. Зачерненн-ые и белые площадки погрешностей [f, ближаясь к оси RjZq, трансформируются в двухугс (ьн,, ки или шестиугольники и рассекаются этой осью г-, дв симметричные части, что, на первый взгляд. Cjiiaet впечатление о возможности ошибки даже в знак,! реактивного сопротивления. Однако такое заклю-.ние ошибочно, так как эти области погрешностей явлгмотся взаимно зеркальноотраженными относительно оси PjZ и описанный способ определения знака реактивстн однозначно решает задачу и в данном случае. Анализ размеров и размещения областей погрешностей показывает, что пределы возможных разбросов 2д резко возрастают тогда, когда взаимное пересечение окружностей К\ и Кг происходит под острыми углами и особенно когда это пересечение правее Zo 2 (при Zn 2> >Zo-i), т. е. при Za>Zo-2. Следовательно, чтобы исключить недопустимо большие ошибки в определении Za. необходимо обеспрчить выполнение условия !Za1<Zo 2. (6.11) При заданных пределах измерений Za условие (б.П) является исходным для выбора максимального знания волнового сопротивления. Промежуточные волновьь сопротивления, как показывает анализ, должны выби-ать-ся таким образом, чтобы номинал более низкого волнового сопротивления, используемого в данном измергчии, не был бы меньше 20% от более высокоомного. П соображениям удобства расчетов целесообразно браТ; соотношения волновых сопротивлений равными двум гли четырем, применяя более частый шаг волновых с противлении при измерениях с малой реактивной сг-г-зв-ляющей. При большом шаге Zo-ilZo-u как это вил - яз сопоставления рис. 6.7. области погрешностей в o.v sct-ностях действительной оси заметным образом возрастает. § 6.5. Конструкция неуравновешиваемых мостов для определения полных сопротивлений методом трех измерений Один 113 Bc:-jHro: >-Г . ДЛ изм-: счиГг полв? тротивлензж методом, пнсаняым в предыдущем З-ррафе, представлен на рис. 6.8. Он предназначаетс5: ЛЯ ;,ы л кб д.чачазоне ОсновНж трудностью лри jjiiehhh и регулировке моста является выбор конст-,цш, обеспечивающей смену резисторов и обесп?--J равенства сопротивлений Rz и R. /50 ~д2е\0,[101-0,005 x 0,001-0,01 Рис. 6.8 Особое внимание должно быть уделено подбору ре .:сторов в 50 и 75 ом. Лучше всего для этих целей аюльзовать однопроцентные резисторы типа УЛИ-1 лижайших по номиналам значений. Однако в прода-:е такие сопротивления практически не бывают, поэ-зму их скорее всего придется изготовить самостоя-;льно, взяв для этих целей резисторы типа ВС , или С-2 соответственно в 47 и 68 ом. Частично смыь с эверхности резистора защитную краску в виде про-зльной полоски шириной около & мм т всей длине гзистора и убедившись в отсутствии регулировочных лиральных проточек, подключить его к мест> постоян- ого тока и подогнать под требуемые номиналы б 50 и ом. Подгонка осуществляется постепенньш продиль-S1M соскабливанием резистивного слоя tohko-i щлнфс-гльной шкуркой по всей длине сопротивление - д /* rsoa, с которого ранее была снята зашпту- ь;с;1ска. одгонка осуществляется с точностью не .yлчe i /с -то касается резисторов Яг и з. то самс значение их Ошналов безразлично. Важно лишь доО;сться равен- ну кбв при этом находят путем вычислений по фотму sin (180° ~] I V \ - cos2 ISO Все обозначения ф-лы (5. ясны из (рис. 5.2. Если пг;и мерениях хорды фиксироват и абсолютные значения 1 и / то полученные данные позвс лят найти не только /о, но расстояние до минимума ка среднее арифметическое из / и О порядке получающр ся величин можно судить п семейству зависимостей, вычисленных по ф-ле (5.П д; ряда фиксированных значений 360° IJX на рис. 5.3.
Рис. 5.2 2,C 3,C 4,0 5,0 5,0 Относительное напряжение Umuh Рис. 5.3 Обращаясь к рис. 5.3 и полагая, что измерение Uj/U\nr.i, равных 1,5-2, может быть выполнено достатОчно точ-ijo, нетрудно сделать вывод, что требуемые для этого деЛИЧИНЫ /о/л получаются достаточно мальши. И при ;бв 0,5 уже могут возникнуть затруднения с точным определением самой величины /о, поэтому при измере-;ляях очень малых кбв нужно идти по пути разумного шромисса между величиной Uj/Uynm и /о. Графики ис. 5.3 позволяют решить эту задачу. § 5.2. Источники ошибок и неточностей при работе с измерительными линиями и пути их уменьшения TaiK как определение полных сопротивлений посредством ИЛ производится по величине смещения минимуМЗ напряжения (k-/i) и величине собственного волнового сопротивления линии, то все факторы, яющие на точность данных параметров, и опреде-т погрешность из.мерительных линий. Анализ познает, что наибольшую роль тут играют: - точность отсчета величин /2, h и длины волны л; провисание проводников линии и постоянство ш зонда с линией при перемещении /каретки 1Ъ нее; - реакция зонда, проявляющаяся в частичном от-нии им электромагнитных волн; - неоднородности в местах изменений сечения ИЛ змещения опор, поддерживающих токонесущие про-в требуемом положении; погрешность градуировки индикатора, авенство волнового сопротивления линии требуе-величине обеспечивается за счет выдерживания еомгтрических размеров поперечного сечения линии в :оотв?тствии с расчетными формулами приложения 1. Так как у коаксиальных линий при одной и той же механической точности глубины погружения зонда пара-31гно1й эффект падает с увеличением поперечных разов линий, то внутренний диаметр их внешней обо-и делается равным 30-40 мм. Такие линии хорошо отают вплоть до нижней границы дециметрового азона волн. ентральные проводники ИЛ с целью уменьшения ровисания делают не из сплошных прутков, а из
|