0,3 ОЛ 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0й/В Рис. 5.15

, в с общей верщиной определяется зав1ИСимостью

2o = 1381g(tg/tg), (5.6)

-де 2Ч 2 -угол при вершине виешиого конуса, а 241 - -ол ири вершине внутреннего конуса. Если выбрать углы 41 и Чг из условия (5.6), то на рвый взгляд представляется, что переход не будет зызывать отражений. Подобный вывод оказывается не-.;йльк0 поспешным. В однородных линиях, расположен-ь[Х справа и слева от конического перехода, распрост-

ТТТРГ

JLUJLL

-у / ; J Г-ГТ :

Рис. 5.17

тя )тся плоские волны, а на участке конической л-и-ш - сферические (рис. Ъ.\7а). В местах перехода от дно одных линий к коштческим будет происходить а-ниформадия плоских волн в сферические и обратно, е(збежно сопровождающаяся возникновением отра-fbix волн. Чем длиннее переход и чем, следователь-кньше углы и тем меньше отличие сфери-ш волны от плоской и тем меньше, следовательно, )тражения.

[а практике отдают предпочтение более коротким пе-им с конусами, идущими под более крутыми угла-сомпенсируя возникающие в них отражения смеще-вершин конусов, как это указано на рис. 5.17б. пределах точности измерений при длине перехода, февышающей л/10, необходимое для компенсации смещения значение b для 75-омных линий состав-1,5 мм. вплоть до длин волн в 10 см. ►олновое сапротивление диэлектрических шайб Zm ьше волнового сопротивления Zo линии вследствие иения погонной емкости между проводами за счет диэлектрика. Для вьшолнения условия Zm=.o

необходимо либо увеличить продольную индукт;;рност на участке шайбы, либо уменьшить емкость. Этог., но достичь, увеличивая диаметр внешнего пров на участке шатгоы или уменьшая диаметр внутреннйг,о проводника линии, либо, наконец, изменяя диаметры обших проводников одновременно. Величина этих .тл\б. лений в проводниках должна быть тем больше-!, выше диэлектрическая проницаемость материала шайбы Очень часто углубления во внешнем проводнике бьь вают нежелательны.ми или ограничены конструктивны, ми соображениями. Если при этом для достижения согласования волновых сопротивлений шайбы и линий внутренний шроводник становится механически недостаточно прочным из-за слишком малого требуемогм диа. .метра шейки на нем, то у.меньшают емкость шайбы уменьшением объема диэлектрика. При этом кснтуры поперечных сечений шайб делают оптимальными ,. точки зрения прочности (как у тавровых и двутавровых балок).

0,371) Щ

Рис 5 18

На рис. 5.18 даны размеры таких скомпенси-ных изолирующих шайб из полистирола и фторсп Электрическая длина шайб рис. 5.18а и б остаетс!! менной, а погрешности в величине волнового соир ления составляют около 1 , на волне /.= 10 см ) пр.оцента на волнах, превышающих л = 50 см. На длинных 5сл?[ах эти шайбы можн. сч-х[тать плакт неотражающими На рис. 5.19 приведены номог; для выбора размзов сплошных неподвижных н зящих изоляционных шай-б из полистирола. Они ются результатом обработки весьма мнсгочист специальных измерений. При пользовании ри:

ван ..ста, [еиз-тив-:оли пее :к.!

ль-ля-

л, и