ые для измерений в симметричных линиях, целесоо{ но делать состоящими из двух равных половин, 3£ чивая их внутренние торцы коническими перехода] 6-8 проволок в точки подключения амперметра это показано на рис. З.Зб. Эти конические переходы и у известной антенны диполь Надененко , предна чены для уменьшения шунтирующего действия торцев емкостей, влияние которых начинает уже сказывай на частотах 7-filO Мгц.

Длину каждой из половин нагрузок, считая и .кем целесообразно выбирать несколько меньше полов] раестояния 1между проводниками применяемых сими ричных фидеров. Такое конструктивное решение по-во лит, поменяв половинки местами и соединив их межа собой в 6-8 точках по периметру, создать согласса.-ную нагрузку, показанную яа рис. З.Зг, которая мож быть использована для целого ряда других измерьfи связанных с измерением кпд фидеров, калибровкок а-правленных ответвителей и т. д., о чем речь будет идт в следующих главах книги.

Если нагрузочное сопротивление рис. 3,3<2 пре;из-начается для работы с несимметричными передатчик-ми, то заземлять (подключать к клемме противове а нужно ближайшее к передатчику торцевое кольце проводник, в который предполагается включить aw метр, следует пропустить в центре беличьего коле{а

Общее число резисторов tiN в рассматриваемой к струкции должно быть выбрано из условий обеспечбни: рассеивания на них требуемой мощности. Оно можа) быть сокращено в 2-3 раза при условии применен* обдува нагрузки вентилятором.

Рис. 3.4

На рис. З.Аа приведен вариант проволочной ядгр? ки с простой плоской намоткой высокоомного п:э1Во:з на тонкой слюдяной пластинке. Индуктивность так -сопротивления определяется формулой

= 0,012652 , мкгн,

.. 5 .,плоЩадь noinepeiiPiofT) сечения слюдяной шлас-нки, - длина катушки (вьгсота наимотки), см; число витков.

Из формулы видно, ЧТО для уменьшения индуктивно-данной конструкции нужно стремиться уменьшать исло витков и площадь поперечного сечения слюдяной Лчастинки, т. е. сокращать длину провода, а это застав-1яет идти по пути применения тонких проволок с большим сопротивлением на виток.

Привьрборе материала провода нужно отдавать предпочтение сплавам с малым температурным коэффициентом сопротивления (манганин, константан и т. д.), чтобы при разогревании нагрузки за счет выделяющейся в нейМОЩНОСТИ величина сопротивления практически не менялась Конструкции нагрузки рис. ЗЛа следует предпочесть варианты, представленные на рис. 3.46 и в. Сопротивление рис. 3.46 изготовляется в виде двух обмоток, навитых в противоположных направлениях. Обе обмотки соединяются впараллель, поэтому дают в результате практически пренебрежимо малое магнитное поле,

В варианте рис. 3.4в проволока наматывается на тонкую пластинку так, чтобы за счет перекрещивания проводов через прорезь обмотка приобретала бы вид восьмерки. Для компенсации магнитных полей соседних восьмерок проволока пропускается через прорезь не -каадый раз, когда она к ней подходит, а через виток.

Для измерений мощности на свч нужно применять специальным образом согласованные коаксиальные нагрузки (ом. § 7.i8) и вольтметры соответствующего диапазона с выносным пробником и специальным согласованным экранированным тройником с типовыми коаксиальными разъемами. Для измерений мощности на свч Широко применяются также калориметрические, болометрические и другие методы.

§ 3.2. Простейшие способы измерения мощности, отдаваемой в антенну на кв

Даже при беглом сравнении любительских передат-кез кв и свч диапазонов бросается в глаза большая сложность схем выходных каскадов первых. Объясняет-

это трудностью создания л обительских кв антенн, которые бы обладали постоянными входными сопротив-

Лениям-п 1при работе па всех сыделеппых для .-имб.и-р оких связей частотах. На свч же передатчики crposj для одного узкого диапазона и рассчитываются для боты с направлеипыми оптимально согласованными теннами. Это позволяет применять в них достатсч простые схемы выходных контуров, не создавая тем i .мым дополнительных потерь в органах настройки.

Наибольшее распространение на практике получ сложные схемы передатчиков с промежуточным kq ром. Они достаточно гибки с точки зрения согласова с различными антеннами и обладают весьма .зажц свойством: при обрыве (отключении) антенны м щмо рассеиваемая на аноде выходной ла.мпы, резке. vmi шается (говорят, что передатчик раз-гружается),

Часто применяются промежуточные варианты сл ной схемы, в которых антенная день не полностью н i . роена в резонанс и вносимое ею в анодный конт) - pi; тивное сопротивление компенсируется соответствующец расстройкой этого контура.

У оконечных каскадов с простыми контурами, непо-средственно включающими в себя антенную ue;ib, npi отключении антенны выходная лампа начинает работать на расстроенную нагрузку, и подводимая от выпрями теля мощность начинает выделяться на аноде, вывод выходную лампу или выпрямитель из строя.

Выбирая ту или Иную антенну и схему выходног каскада, радиолюбитель должен заботиться о то.м. что бы наилучшим образом распорядиться мощностью свое го передатчика и обеспечить ее передачу в антенну минимальными потерями. Например, следует :i юегат1 применения очень коротких по сравнению с волной а* тенн, которые имеют малое активное и большое емко1 стное входное сопротивление, так как сопротивление потерь удлинительной катушки, требующейся для наст ройки антенной цепи, часто оказывается не тольк1 сра нимым с активным сопротивлением антенны, hi да превышает последнее. В результате этого значит. :ьн часть мощности передатчика будет затрачена в (?- ан настройки.

Наиболее предпочтительным является применеиле at тени с малой добротностью Qa = Xa/Ra или антеи!. ?2 ботаюших на резонансной частоте,