Обновления
Хрущовки
Архитектура Румынии
Венецианское Биеннале
Столица Грац
Дом над водопадом
Защита зданий от атмосферных осадков
Краковские тенденции
Легендарный город Севастополь
Новый Париж Миттерана
Парадоксы Советской архитектуры
Реконструкция города Фрунзе
Реконструкция столицы Узбекистана
Софиевка - природа и искусство
Строительство по американски
Строительтво в Чикаго
Тектоника здания
Австрийская архитектура
Постмодернизм в Польше
Промышленное строительство
Строительство в Японии
Далее
|
Главная -> Области применения постоянного тока 6.20. ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ МУ Для выяснения принципа действия МУ рассмотрим зависимость тока / рабочей цеви от степеии подмагничивания магнитопроводов постоянным током управления 1у Будем считать сначала, что потери мошности а магнитопроводе, потоки рассеяния и активные сопротивления рабочих обмоток и потребителя равны нулю. На основании известных соотношений для ндеализнрованной катушки с ферромагнитным магнитопроводом можно утверждать следующее. Если- напряжение источника изменяется по закону а= t/ sin(tu( + л/2), то при сделанных допущениях е, =2= - м = £ sin(o)t - =Ф 8шо)г + Фо; Ф2 = Ф ЗШ0)Г -Фд, где Фд - постоянная составляющая магнитных потоков; при отсутствии подмагничивания постоянным током (/ = 0) Ф = 0. Следует обратить внимание на то, что при сделанных допущениях амплитуда магнитных потоков Ф зависит исключительно от значй1ия иапряжйгия источника н)еменного тока и, в частности, не зависит ог степени иодаагннчивання магнитопроводов постоянным ТОКОМ. Для построения графика рабочей цепи МУ необходимо иметь графики Oi(() и Фг!)- также магнитные характеристики Oi(Fi) и г{2\ Д 1 и F2 - результирующие МДС обмоток, расположенных на первом и втором магнитопроводах. Графики Ф, (() и Ф2(г) можно построить по привеленным вьшге к*ражениям. Для построения магнитных хартктертстик необходимо произвести растет \шгвнтной цепи. На ptK. 6.41 приведены графики j{Fi\ liiX также графики гЩ f i(0 и 2(0 для случая, котда подмагвичивание магнитопровода отсутствует (Ф - 0). Построение графиков F, (l) и Fi(f) производится в таком порядке. Задаемся, например магнитным потоком Ф\ = Фг = Ф, после чего по графику Ф1 (О находим время t, а по графику Ф1 (F,) - МДС F\ = F2 = F; в системе координат Fj, ( при вре-меви t откладываем МДС F\. Когда подмагничииание магнитопроводов отсутствует, f, =iw и Fj=/2*- С.южив МДС. получим Fi + = (i, +/2}>*- Но г, + Г; поэтому + = 1и, откуда i = (F + F;)/ - Как видно, ток i рабочей цепи пропорционален сумме МДС. Сложив МДС F, и 2 при различных значениях времени, получим график Рис. 6.41. К построению графика тока рабочей цени МУ прн = О и Фа - О Рис. 6.42. К построению графика тока рабочей цепи МУ при /у # О и Фо О 1 + 2 =ЛИ. представляющий собой в другом масштабе график тока i(t). Графики Ф1 (F), Ф2 (F2), а также графики Ф, ((), Фг (f), Fj (() и Fj (г) при подматничиванин магнитопроводов постоянным током приведены на рис. 6.42. Построение [рафикга F,(t) и Fit) производится в порядке, изложенном выше. При подмагничивании магнитопроводов F, = = iW + lyWy и F2 - iw - /уиу После сложения МДС получим Fj-1-F, =(ti+(2)w = w, откуда, как и раньше, i = iF +F2)/*v. График Fi 4- Fj = /W на 1жс. 6.42 в доугом маатабс представляет собой график тока i{t). Сравнивая графики i{t) МУ без подмагничивания и с под-магничиванием, видим, что во втором случае максимальное значение тока / згаетно больше. Наибольшее значение максимального тока получается тотда, когда магнитопроводы полностью насыщены в течение всего периода изменения потоков. Если несннусоидальный ток j рабочей цепн заменить эквивалеитным синусоидальным током, то последний будет сдвинут по фазе отиоснтельно напряжения источника на 90. Учитывая это, рабочие <мотки можно }иссматривать как элементы, ни ющие некоторое индуктивное сопротивление х, связанное с действующими значениями напряжения и эквивалентного синусоидального тока рабочей цепн соотношением = U/I. Значение сопротивления Xq при данном напряжении источника зависит от степени подмагничивання магнитопроводов постоянным током. Прн /у = О сопротивление Xq будет наибольшим. Наименьшее сопротивление получим прн таком токе 1у, прн котором магнитопроводы оказываются полиостью насыщенными в течение всего периода изменения потоков. Еслн в цепь рабочих обмоток включить приемник электрической энергии, то, изменяя с помощью тока управления индуктивное сопротивление Хо, можно менять ток, напряжение и мощность потребителя. Расчет МУ производят обычно таким образом, чтобы при отсутствии подмагничивання амплитуда магнитных потоков была наибольшей, но чтобы магнитопроводы не были насыщены в течение всего периода изменения потоков. С целью уменьшения тока i приемника при /у = О, а также тока 1у, необходимого для перевода магнитопровода в полностью насыщенное состояние в течение всего периода изменения магнитного потока, магнитопроводы МУ изготовляют, обычно из ферромагнитного материала с прямоугольной петлей гистерезиса (см. рис. 6.43, а) и стремятся свести к минимуму воздушные зазоры в магнитопроводе. 4.21. СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ТОКАМИ И ХАРАКТЕРИСТИКА УПРАВЛЕНИЯ МУ Для анализа и расчета электрических цепей, содержащих МУ, применяются два метода. Первый из ннх основан на использовании в. а. x., связывающих действующие значения эквивалентного синусоидального напряжения и тока рабочей цепи при различных токах упра вления. Этот метод дает достаточно точные результаты, но отличается громоздкостью и не позволяет получить простых аналитических соотношений, пригодных для анализа и расчета электрических цепей. Второй метод основан на замене реальной прямоугольной петли гистерезиса (рис. 6.43, а) идеализированной петлей (рис. 6.43,6), которой соответствуют средняя кривая намагничивания и магнитная характеристика, приведенные на рис. 6.43, в и г. Такая замена позволяет получить относительно простые аналитические соотношения, хорошо совпадающие с опытными данными. В теории магнитных усилителей доказывается, что в случае идеализированной петлн гистерезиса при параллельном соеди-пепии рабочих обмоток (см. рис. 6.36) между средним значением тока приемника и током управления существует соотношение (6.45) Рис. 6.43. Кривые намагничивания и магнитная характеристика т. е. среднее значение тока приемника прямо пропорциональио току управления. Приведенное соотиошеине справедливо до тех пор, пока при увеличении тока 1у ток /.р не достигнет наибольшего значения hpmax- Это Произойдет при таком токе 1у ах-> при котором сердечники будут насыщены в течение всего периода изменения питающего напряжения, л нндуктнвиое сопротивление рабочих обмоток станет равным нулю. Если учесть, что ток рабочей цепи изменяется при этом примерно по синусоидальному закону, н считать, что активное сопротивление рабочих обмоток намного меньше сопротивления потребителя (гГп), то ток hpmax МОЖНО опредслить слсдующим образом; где t/ep и с/ - среднее и действующее значения напряжения источника переменного тока. Ток прн котором появляется ток /ср , будет равен IV 0,5[/cpiv 0,5C/W /, -0,5/,р -- При > ток /ер будет оставаться постоянным и равным /cpwn-v Зная ток hf, легко определить напряжение на приемнике: C/.,cp-Vn- При /у = Lax среднее напряжение потребителя достигает наибольшего значения и прн г г практически равно среднему напряжению сети: стики. управления (см. рис. 6.44, а) таким образом: Рис. 6.44. Характеристики управпения МУ Важнейшей характеристикой МУ является характеристика управления, представляющая собой зависимость между токами /ф и 1у. Характеристика управления МУ, построенная в соответствии с (6.45) и замечанием в отношении наибольших значений Icpmax н 1у а, приведсиа из рнс. 6.44, а. Изменшие направления тока 1у НС оказывает влияния на ток рабочей цепи, поэтому характеристика Ip {Iy) симметрична относительно оси ординат. Прн изменении напряжения U или сопротивления г будет соответствующим образом изменяться ток /срал:, а также ток Вследствие того что кривая намагничивания ферромагнитных материалов отличается от идеализированной, а также из-за потоков рассеяния характеристика управления реального МУ (рис. 6.44,6) несколько отличается от рассмотренной. Однако если магнитопровод МУ выполнен из материала с прямоугольной петлей гистерезиса, то характеристики отличаются незначительно н практически можно пользоваться идеализированной характеристикой управления рис. 6.44, а. Следует отметить, что при О < < / форма кривой тока рабочей цепи i{t) МУ сушествеиио несннусоидальна. Оиа зависит от способа соединения рабочих обмоток, значения сопротивления цени управления и может быть весьма разнообразной. 6.22. КОЭФФИЦИЕНТЫ УСИЛЕНИЯ МУ Одними из важнейших величин, характеризующих усилители, являются их коэффициенты усиления. Различают коэффициенты усиления по току, напряжению и мощности. Коэффициент усиления МУ по току представляет собой от-пошепие приращения тока приемника к приращению юка управления. Он может быть определен с помощью характери- v2 ~ vl (6.47) Еати считать характеристику управления идеальной и заменить в (6.47) и /ср согласно (6.45), то получим к- = 2Wy/w. (6.48) Как видно, коэффициент уснлеиия по току есть величина постоянная для данного МУ. Коэффициент усиления МУ по напряжению представляет собой отношение приращения напряжения приемника к приращению напряжения обмотки управления: AU, r,(/,2-/,i) г/ Если заменить Аг, согласно (6.48), то Кроме зависимости от параметров МУ коэффициент усиления по напряжению зависит от сопротивления г, приемника и возрастает при его увеличении. Коэффициент усиления МУ по мощностн представляет собой отношение приращения мощности приемника к приращению МОП1НОСТИ обмотки управления: Если заменить средние токи приемника токами управления согласно (6.45), то 4iv/r Коэффициент усиления к, зависит как от параметров МУ, так и от сопротивления приемника. При увеличении коэффициент усиления возрастает. Коэффициенты усиления по мощности МУ, выполненных согласно рис. 6.40, доходят до 2(Ю.
|