Таблица 10. Полней удельное сепрогнвленне гат.тд петлн фаза трехжильиого каб&ля с адюминиевымн жнлами - стальная полоса 40X4, уложенная на расстоянии 0,8 м от кабеля, мОм/м [14]

Таблица П. Полное удельное сопротнвленне гат.-ул цепн фаза-нуль закрытых шнноароводов в стальном кожухе, мОм/м[14]

Примечание. Шинопровод ШОС-67 выполнен медным проводом сечением 6 мн.

Таблица 12. Полное удельное соиротивлшне 2ат,уд цепн фаза - нуль четырехпроводной воздушной лннни й алюминиевыми проводами, мОм/м {14

ную схему не включаются. Свинцовые оболочки кабелей не включаются в расчетную схему в любом случае, так как их не разрешается использовать в качестве заземляющих проводников.

Расчет однофазного к. з. через переходные сопротивления. Ток однофазного к. з. при любой мощности питающей энергосистемы н с учетом токоограничивающего действия дуги в месте повреждения определяется по выражению

/(1)

КД-----

дт

(22)

где ZnT -то же, что в выражении (19); 2*2 - условна* величина, численно равная геометрическойсумме полных сопротивлений току однофазного к. з. питающей энергосистемы, трансформатора, а также переходных сопротивлений J?n. определяется в миллиомах по выражению

4*=K(i.+ 2,+ 2xf+ (r,-h r- /-0,+ 2г, + SRy.

(23)

Значения г/З с учетом i?n -15мОм и в зависимости от соотношения сопротивлений питающей энергосистемы Хс и трансформатора Хт (прямой последовательности) приведены в табл. 13.

Т а б л и п а 13. Значения г /3 с учетом токоограничивающего действия дуги в месте повреждения (?п=15 мОм) при различной электрической удаленности трансформаторов от источников питания

Полезно запомнить, что для всех трансформаторов с одинаковыми схемой соединения обмоток и напряжением Ик произведение 5н.т(гт /3} = P const (с учетом сопротивления питающей энергосистемы - прн сопоставимом отношении сопротивлений Хс/Хт). Отсюда можно найти значение 4>/3 для трансформатора другой мощности, в том числе старого типа. Например, для трансформаторов, имеющих Ик-5,5 % и схему соединения обмоток r/Y при д:с/д:т=0,1, р 27 000. Следовательно, для трансформатора мощностью 750 кВ-А (при прочих равных условиях) г/З27 000/750=36 мОм.

Пример 2, Вычислить ток одцофазаого к. з. с учетом переходных сопротивлений иа зажимах трансформатора мощностью 400 кВ-А, Цд=5,5 %, соединение обмоток Y/Y- присоединенного к энергосистеме сопротнвлгейиен jcc=0,I Xi.

Решение. Значение zV можно принять по табл. 13, однако в учебных целях покажем ход его вычисления. По табл. I для данного трансформатора Xii:=x<ni7,\ мОм; /1х=Ггт=5,5 мОм Xfyi= = 148,7 мОм; гот=55,6 мОм. Сопротивление системы Ло = 1,71 мОм; гс 0, Rn-l мОм. С учетом (23) имеем

/-J K(2.I7.I 4-148,7+2.1,71)?-Ь (2-5.5 4-55.6 + 3-I5)V3 = = 72,4 мОм.

По формуле (22), приняв Za-=0, имеем /*Jj =231/72,4=3,2 кА.

Для сравнения найдем этот ток по кривым на рнс. П1, в. Вначале вычисляем отношение сопротивлений (прямой последовательности) системы и трансформатора: ;fo/jfi=l,7i/l7,l=0,I. По сплошной кривой на рис. П1, в находим, что при этом отношении для трансформатора Y/Y мощностью 400 кВ-А, 4д=3,2 кА, т. е. получаем тот же результат.

Определение токов к. з. по расчетным кривым, В приложении приведены расчетные кривые, по которым можно найти значения токов к. з. на шинах КТП (рис. П1) и в сети 0,4 кВ (рис. П2-П10) после трансформаторов напряжением 6(10)/0,4кВ, мощностью 1600кВ-А (Ик= =5,5%). 1000 кВ.А (ык=5,5 %), бЗОкВ-А (Ик-=5,5%) и 400кВ-А ( к=4,5%) в зависимости от соотношения сопротивлений питающей системы н трансформатора, длины, конструкции и сечения кабелей 0,4 кВ с учетом и без учета токоограничивающего действия дуги в месте повреждения. Кривые на рнс. П1-ПЮ построены по приведенным выше выражениям с использованием данных, приведенных выше в таблицах. Штриховыми линиями показаны токи металлического к. з., сплошными - с учетом переходных сопротивлений, равных 15мОм. Активное сопротивление энергосистемы и сопротивление шин 0,4 кВ не учитывалось. Все кривые даны для кабелей с алюминиевыми жилами: Для нахождения тока к. з. .за кабелем с медными жилами по этим кривым необходимо уменьшить его расчетную длину в 1,7 раза.

Для пользования кривыми предварительно необходимо определить соотношение сопротивлений питающей системы и трансформатора: индуктивных Хс/Хт или полных Zc/Zx, последнее - при значительном активном сопротивлении системы (например, наличии протяженных воздушных или кабельных линий6 или 10 кВ),

3-42 ЗЭ

Если кабель питает сборку, а от сборки питается двигатель через кабель другого сечения, то ток к. з. на зажимах двигателя можно определить, пользуясь этими же кривыми по условной расчетной Длине кабеля, имеющего такое Же сечение, как кабель питания двигателя:

р-/к.дв + к.сб- (24)

где /кда - длина кабеля, питающего двигатель; /к.сб длина кабеля, питающего сборку! в.дв н 5к.св - соответствующие сечення кабелей.

Можно найти ток к. з. без вычисления /р непосредственно по графику, как показано на рнс. П2, а. Сначала находится ток к. з. в конце кабеля, питающего сборку (точка Л). Через точку А проводится горизонтальная прямая до пересечения с кривой, соответствующей сечению питающего двигатель кабеля (точка Б). Прибавив К координате h длину питающего двигатель кабеля /к.дв, по кривой соответствующей сечению этого кабеля, находим ток к. 3. на зажимах двигателя точка С).

Если напряжение к. з. или мощность установленного трансформатора отличается от принятых при построении кривых, то следует подобрать ближайший трансформатор, исходя из равенства их сопротивлений. Например, для трансформатора мощностью 1000 кВ-А Ии=8%, Zt=0,013 Ом {0,4 кВ). Следовательно, можно пользоваться графиками для трансформатора 630кВ-А, Цк=5,5 %, имеющего гт=0,014 Ом.

Кривые токов однофазных к. з. построены для соот-иршения сопротивления (прямой последовательности) системы и трансформатора лсАт-0,1. Стрелками обозначена область, в которой можно по этим кривым находить токи прн ХсЗлгт, прн этом погрешность в определении тока к. S. не превосходит 15 % прн малых длинах и больших сечениях кабелей и 5 % - для больших длин или малых сечений кабелей.

Приближенные значения токов однофазных к. з. для тре;(жнльиых кабелей с алюминиевой оболочкой можно находить по кривым для четырехжильных кабелей с алюминиевой оболочкой, при этом полученное по кривым значение тока следует уменьшить иа 15 % для больших и 5 % для малых сечений кабелей.

Если при определении токов однофазных-к. з. прн совпадении сечений фазных жил сечение нулевой жилы ка-

беля- меньше-пр1шедещшро-на граф ках-та ток к, з, сд§-дует находить для кабеля, имеющего меньшее сечениЕ( нулевой жилы, независимо от сечений фазных жил.ДрЯ этом погрешность в нахождении тока будет данмеиьдавй и идет в запас расчета чувствительности защиты.

Расчет токов к. з. при питаиии аварийных генераторов. Аварийные генераторы предназначены для электроснабжения при потере основных источников питания и обычно имеют небольшую мощность. Они псщключа-ются либо непосредственно к шинам 0,4 кВ, либо через понижающие трансформаторы 6/0,4 кВ. Раечет токов к. з, выполняется только с целью выбора уставок и проверки чувствительности и селективности действия защит, так как по отключающей способности аппаратура рассчита* на на работу от более мощных основных источников питания.

В зависимости от расчетных условий максимальным может оказаться ток однофазного или трехфазного к. з., минимальным-ток трех-, двух- или однофазного к. з. Например, ток однофазного к. з. может оказаться максимальным (по сравнению с другими видами к. з-) иа зажимах генератора и минимальным-в удаленных точках сети.

Расчет токов при-междуфазных к. з. При близких к. э. в генераторе возникает переходный процесс, сопровождающийся изменением во времени периодической составляющей тока. С удалением точки к. з. от генератора это явление становится незаметным (как при питании от энергосистемы). Электрическую удаленность однозначно характеризует расчетное результирующее сопротивление цепи до точки к. з. в относительных единицах г.р, приведенное к суммарной мощности параллельно работающих генераторов

г г,, (25)

где 22 -суммарное сопротивление всех элементов цепи к. 3., включая генераторы, мОм; Sb-s - суммарная мощность параллельно аботИющих Генераторов, кВ А; Оцр - среднее напряжение той ступени, к которой отнесено zst в.

Обобщенные кривые зависимости периодической составляющей тока к. 3., отнесенной к иоминальвому току генератора /к *=/к шг* от расчетного сопротивления