и так быстро разрывают металлический контакт w ток к.з. не достигает максимального значения, а сразу же ограничивается сопротивлением дуги (как в токоОЕраии-чивающих выключателях). Лишь в 2 % случаев к.з. остается металлическим, при условии надежно закрепленной закоротки большого сечения. Чтобы учесть токоограннчнвающее действие электрической дуги в месте повреждения, определяют следующие значения токов и напряжений:

/<fjp - средний, наиболее вероятный ток трехфазного к. 3., вычисленный с учетом токоограничивающего действия дуги в месте повреждения [2], используется для выбора аппаратуры в сети, в том числе отходящих от КТП линий, в случае, если невозможно выбрать аппаратуру, стойкую при металлическом к.з. (кроме вводных и секционного выключателей КТП, которые всегда следует выбирать по металлическим к. з.), а также для проверки селективности защит при этом токе, если при ме таллическом к.з. она не обеспечивается;

/g - минимальный ток двухфазного к. з., вычисленный с учетом токоограничивающего действия дуги в месте повреждения, используется для проверки чувствительности защит;

- минимальный ток однофазного к. з., вычисленный с учетом токоограничивающего действия дуги в месте повреждения, используется для проверки чувствительности защит;

fK.ocT - остаточное напряжение при к. з. через дугу, используется для проверки чувствительности максимальных токовых защит с пуском по напряжению, устанавливаемых на понижающих трансформаторах и генераторах напряжением 0,4 кВ.

Определяются также значения ударного тока к.з. и его тепловой импульс, их используют для выбора аппаратуры (автоматических выключателей, рубильников), шинойроводов и другого электрооборудования.

Сопротивления элементов схемы замещения. Для расчетов токов к.з. составляют схему замещения, в которую входят все сопротивления цепи к.з. Значения этих сопротивлений выражают в миллиомах (мОм). Далее рассмотрено, как определяются сопротивления отдельных элементов схемы замещения.

Питающая энергосистема. Активное и ийдуктивное

fDПpoтивлeиия питающей энергосистемы до зажимов расшего напряжения ВН понижающего трансформатора Заходят из расчета токов к.з. на стороне ВН и приводят к стороне низшего напряжения НН по выражениям:

н.т.НН \- , я / н.т.ИН

с.ВН

Я.Т.ВН

10 Л

с.ВН

И.Т.ВН

где Хсвн и Гс.вн - соответственно индуктивное и активное сопротивления энергосистемы, приведенные к стороне ВН, Ом; Хо н Го -то же, приведенные к стороне НН понижающего трансформатора, мОм; Ue.i.m и Uu.tbh - соответственно номинальные напряжения обмоток НН п ВН понижающего трансформатора.

Для практических расчетов токов к. з. допустимо не читывать активное сопротивление энергосистемы, а ин-ptyKTHBHoe принимать равным полному сопротивлению энергосистемы (это не влияет на точность расчетов токов 9t. 3. в сети 0,4 кВ), определяя его значение (в омах) по известному току Ili (в килоамперах) или мощности Sh мегавольт-амперах) трехфазного к.з. на зажимах ВН понижающего трансформатора 6(10)/0,4 кВ:

о.ВН

2

с.ВН

где t/cBH - напряжение энергосистемы со стороны ВН [rJi НС форматор а, при котором определялись ток и мощ-Нть к. 3. системы, кВ.

Трансформаторы, Активное и индуктивное сопротив-Мйия понижающего трансформатора j[b миллиомах), дСриведенные к стороне НН:

10* и -

Рде Sh.t - номинальная мощность трансформатора, feBA; С/н.т - номинальное линейное напряжение обмотки НН, кВ; Рк - мощность потерь к.з. в трансформаторе, кВт; йй -напряжение к.з. трансформатора, %.

Таблица 1. Актявяые я явдуктивяые сопротивлмяя. Ом, гран£ф<фматоров в(10)/0,4 кВ [121

Соединение обмоток Y/*

581,8

234,9

148,7 96.2 60,6 72,8 37 ,S

31,5 16,6 9.4 5,5 3.1 2,0 2,0 1,3

253,9 150,8 96,5 55,6 30,3 19,1 19,1 11,9

260 162 104 65

33,6

16,6

Соеднаенае обмоток Д/

100 160 250 400 630 1000 1000 1600

4,5 4,5 4,5 5,5 5,5 8

66 43 27 17

13,5 8.6

12,65 5,4

66 43 27 17

13,5 8,6

12,65 5,4

36.3 19,3 10.7

5.9 3,4

36,3 !9,3 10,7 5,9 3,4 2.0 1,9 1,1

75,3 47 30 18,7 14 9

12,8 5,7

Параметры стандартных трансформа торгов 6(10)/0,4 кВ приведены в табл. I.

Кабели. Активное н индуктивное сопротивления кабелей определяют по выражениям

луд/; - ()

где Худ и Гуд - соответственно индуктивное н активное удельные сопротивления кабелей, принимаются lo табл. 2, мОм/м; / - длина кабеля, м.

Шины и шинопроводы. Сопротивление шин и шнно проводов находят аналогично. Их удельные сопротивления приведены в табл. 3, 4. Сопротивление шнн и шй-нопроводов длиной 5 м н менее можно не учитывать, так как их влияние на ток к. з. невелико.

При известных расстояниях между прямоугольными шинами индуктивное сопротивление (в миллионах НЩ метр) можно определить приближенно по выражению

(аблнца 2. Удельное сопротивлеме (прямой последовательяости) .кабелей с алюмяниевымн жнламя прЕ температуре проводявка 65 С

мОм/м [181

примечание. Для кабелей с медными жилаии праведеивые в таблице значення активного сопротивления следует уменьшить в 1,7 раза.

;Cya = 0,l4451g

где йср-TOiaflis 28 -среднее геометрическое расстояние между фазами 1, 2 н 3, мм; Л - высота шины, мм.

Воздушные линии. Активное и индуктивное сопротив-Еяения линий определяются по формуле (6). Для линий 0,4 кВ с проводами из цветных металлов значение удельного индуктивного сопротивления приближенно принимается равным 0,3 мОм/м, активного - По табл. 5. Линии со стальными проводами применяют редко. Их активное н индуктивное сопротивления зависят от конструкции провода, значения тока и могут быть найдены из работ [5, 14],

Реактор напряжением 0,4 кВ типа РТТ-0,38-50-0,4. Номинальные параметры реактора: напряжение 380 В, ток 50 А, индуктивное сопротивление при частоте 50 Гц еоставляет 140 мОм, активное -для исполнения УЗ алюминиевая обмотка) 17 мОм, для исполнения ТЗ (медная обмотка) 16 мОм. До 1982 г. реактор обозна-£ался ТРТС-0,5-50-0,14.

Таблица 3. Удельные сопротивления шнп при 65 С, мОм/м \Щ

Сечение, мм

медь

алюинниб

x -, при среднем геометрическом расстоянии между фазами, мм. равном

/ 250

25x3

30x3-

30x4

40x4

40X5

50X5

50X6

60X6

60X8

80X8

80X10 100X10 2 (60x8) 2(80X8) 2(80X10) 2(100x10)

0,2680 0,2230 0,1670 0,1250 0,1000 0,0600 0,0670 0,0558 0.0418 0,0313 0,0250 0,0200 0,0209 0,0157 0,0125 0,0100

0,475

0,394

0,296

0,222

0,177

0,142

0,118

0,099

0,074

0,055

0.0445

0,0355

0,0370

0,0277

0,0222

0,0178

0,1790 0,1630 0,1630 0,1450 0,1450 0,1370 0,1370 0,1195 0,1195 о;1020 0,1020 0,0900 0,1200

0,2000 0,1890 0,1890 0,1700 0,1700 0,1565 0,1565 0,1450 0,1450 0,1560 0,1260 0.U27 0,1450 0,1260 0,1260

0,225 0,206 0,206 0,189 0,189 0,180 0,180 0,163 0,1бЗ 0,145 0,145 0,133 0,163 0,145 0,145 0.133

0,244 0,235 0,235 0,214 0,214 0,200 0,200 0,189 0,189 0,170 0,170 0,157 0,189 0,170 6,170 0,157

Трансформаторы тока. Сопротивление трансформаторов тока ввиду почти незаметного влияния на ток к. з. для упрощения расчетов не учитывается.

Автоматические выключатели, рубильники, переходные сопротивления. Сопротивления автоматических выключателей, рубильников, а также переходные сопротивления (вставных контактов, болтовых соединений щин и др.) принимают по справочникам и каталогам. Эти сопротивления часто не учитывают, поскольку их влияние на значение тока к.з. не превышает 5% вблизи трансформатора и снижается при удалении точки к.з. Сопротивление автоматического выключателя, отключающего к.з., не учитывают, так как при экспериментальном определении его предельной коммутационной способности исходят из токов, которые были в цепи прн отсутствии этого выключателя (ГОСТ 2933-83).

При определении токов металлического к. з. амака переходное сопротивление в месте повреждения не учитывается.

При определении минимального тока к.з. с учетом токоограничивающего действия дуги в месте повреждения в схему замещения вводится активное сопро-

и /(*

к мин

Таблица 4. Удельные сопротивления шинопроводов до 1000 В,

мОм/м [161

Продолжение

вление Ra-15 мОм [2, 8], учитывающее совокупно все рреходные сопротивления (рубильников, автоматов, уставных контактов, болтовых соединений) и сопротив-йеиие электрической дуги в месте повреждения.

Значение ?п=15 мОм соответствует минимальному возможному (су к. 3., полученному по опытным данным нэ одной из установок кВ [181 Максимальное расчетное значение тока к. з., равное 58 кА, авалось получить только при наличии толстой медной перемычки, адежно привинченной к шинам. При к. з., полученном с помощью ввинченной медной закоротки сечением 6-25 мм, значение тока азывалось равным соответственно 60-87 % максимального, прн ободно лежащем медном брусе -56%, при стальном свободно кащем брусе - 68 %., а при перекрытиях по изоляции - 32-56 %, КИМ образом, минимф1ьное значение тока к. з. было равно 0,32 X >8=18,6 кА. Из первого опыта металлического к. з. со значением ка 58 кА легко найти сопротивление цепн, которое приближенно Ьжно считать индуктивным: л=[ (]/з/[?*)=500/(/з-58)=5мОм. т опыта к. з. через наибольшее переходное сопротивление можно