ющих сборку кабелей или с помошью установки на отходящих от сбооки (щита) линиях токоограничивающпх выключателей. Если условие (72) не выполняется, а неселективные отключения недопустимы, то либо применяют другой тип автоматического выключателя, либо вместо встроенной в выключатель защиты применяют выносную релейную.

Для выключателей серии Электрон /е.мгн=2,2/ео. С учетом условия (72) получаем, что для селективного отключения к. 3. ток срабатывания отсечки этих выключателей должен быть не менее

(73)

где Ар - коэффициент разброса, равен 1.35; /р-расчетный ток к.з, в точке за нижестоящим автоматический выключателем, селективно с которым должен работать выключатель Электрон ; &у ~ ударный коэффициент прн к. 3. в той же точке, учитывается только при примененаи выключателя Электрон с реле МТЗ-1, реагирующим на апериодическую составляющую тока.

Если выбранный по условию (73) ток срабатывания отсечки не обладает достаточной чувствительностью при к. 3., то Вместо максимального тока металлического к,з. в (73) подставляют значение среднего (наиболее вероятного) тока к 3, не считаясь с редкими случаями не-селектнвных отключений при металлических к. з. Если чувствительность при этом все же недостаточна, то следует уменьшить ток срабатывания отсечки, не считаясь с требованием селективности (если это допустимо в данной электроустановке), или выполнить релейную защиту на вторичных реле.

Чувствительность отсечек прн к. з. проверяют по выражениям (58) и (59), в которых /(f и / -соотвег-ственно минимальный ток двух- и однофазного к.з, на защищаемом щите (сборке). При питании от маломощных генераторов и небольшой электрической удаленности точки к. 3. (дг,рвЕч<0,65) Чувствительность защиты от междуфазных к. з, действующей с выдержкой времени, проверяется при устанрвившемся токе трехфазного к.з. / ,

При недостаточной чувствительности выполняют га-кие же мероприятия, как н1,прн защите электродвигателей. Кроме того, можно уменьшить номинальный ток питающего сборку автоматического выключателя, отклю*

чив от нее часть электродвигателей и подключив их на другие сборки, или раздеДив сборку на две илн более частей с самостоятельнымич линиями питания; отключать Прн сймоэапуске часть электродвигателей нлн обеспечить их поочередный самозапуск.

Выбор времени срабатывания отсечки. Если выключатели отходящих от сборки (щита) линий неселектив-пые, то на выключателе питания сборки устанавливают минимальную уставку по шкале времени. Если выключатели отходящих линий селективные, то выдержка времени выключателя питания сборки (щита) определяется по выражению:

.о>со + Д/, (74)

где (с.ол-выдержка времени срдйатывания отсечки выключателя отходящей от сборки (щнта) линии; &i - ступень селективности слагается нз временя инерционного выбега (в течевиа которой еще возк}ОЖйо отключение выключателя после пре1фащенияз.), разброса и запаса, принимается длчвыКлючателе)ЬД3700С, ВА55, ВА75 равной 0,1-М),15с; дсерин Электрон - 0,2- 0,25 с; для АВМ - 0.15 - 0,2 с.

Защита от перегрузки. УстЛвкии-1увствительность защиты рассчитываются так жег1?ак для электродвигателей, однако вместо /нз-уётывйется /рвем . Для защиты вводов от трацвформаторовпринимают /р биавс = (l,0-3lj4)/H. X2?t> допустимой перегрузки трзнс-форматоров. Время действия защиты fca задается при

токе самозапуска lam ила* м(е-g lul iliimi 1 щиии

и принимается в 1,5-2 раза больше длительности самозапуска или пуска электродвигателей/Если защита от перегрузки используется для отключений однофазных к. з, то необходимо проверите, ее чуьвитеность по выражениям (65), (66), (67), в-коториь--ток однофазного к 3. на защищаемой сборке (щите).

Встроенная защита от однофазных к.з. Встроенной защитой от однофазных к. s. могут снабжаться (по заказу) автоматические выключатели серии ВА с полупроводниковым расцепителем БПР. Ток срабатывания защиты не регулируется и-остявляет (0,5-1)/кр.сп,время срабатывания равно времени срабатывания отсечки и определяется условием 74) отдельная рукоятка регулировки времени отсутству5ТГ

Применение этой встроенной защиты от однофазных к. 3. для выключателей питания щита (сборки) не всегда возможно, так как отсутствие регулировки тока срабатывания не позволяет согласовать ее с токовыми защитами нулевой последовательности (при их отсутствии - с отсечками автоматических выключателей) отходящих от щита (сборки) линий и отстроить ее от несимметричной нагрузки (о выборе уставок защиты- см. § 9). Это может приводить к неселективным отключениям щита (сборки) при однофазных к.з. на отходящих линиях, а также и в рабочих режимах. Указанную встроенную защиту от однофазных к.з. для вводных выключателей щитов (сборок) рекомендуется применять в следующих случаях: если ток срабатывания защит нулевой последовательности (при их отсутствии - токовых отсечек выключателей) отходящих от щита (сборки) линий не превышает 0,4/ .рц вводного выключателя; на вводных выключателях щитов (сборок) неответственных электроустановок, если неселективные отключения допустимы. В остальных случаях для отключения однофазных к.з. следует использовать выносную токовую релейную защиту нулевой последовательности, токовую отсечку выключателя или зависимый элемент расцепителя.

Пример 8. Шины КТП-0,4 кВ питаются от трансформатора мощностью 630 кВ-А (й / V, <=5,5 %). подключенного к мошной энергосистеме {Хо-0,1 Хт) От шин КТП через выключатель А3794С двумя параллельными кабелями сечения ЗХ185+!Х50 с алюминиевыми жилами в алюминиевой оболочке длиной 160 м питается сборка, к которой подключены шесть двигателей мощностью по 40 кВт, номинальным током 79,3 А и пусковым 555 А (рис. 15). Двигатели служат для привода центробежных насосов и не подвержены перегрузке. В цепях двигателей установлены выключатели ЛЕ2056, имеющие номинальный ток 100 Л и ток срабатывания отсечки 1200 Л, От сборки до двигателей проложены кабелн сечением Зх35+1Х>6 Длиной по 10 м. Одновременно могут работать, а также участвовать в самозапуске все двигатели. Рассчитать уставки автомата А3794С и выбрать его параметры.

Решение Определим ток самозапуска двигателей с учетом влияния сопротиалення внешней сети Сопротивление элементов схемы; трансформатора Лт=13,5 мОм, j=3,4 мОм, питающей системы Хс=1.35 мОм; двух параллельные кабелей литания сборки определяем по формуле (6): Хк)=0.056-160/2=4.48 мОм, Гн=0.208> 160/2= 16,6 мОн; шести параллельных кабелей от сборки до двигателей Лкг=0,061-10/6=0,1 мОм, Гнц-1,1-10/6= 1,83 мОм; шести самозапус-кающнхся двигателей определяем по формулам (53)-(55); гдж.щ[а= = за0-10Д/3-555-6) = 6в мОм; Гд.,> =0,а5-66=!6,5 мОм; Лд i = у 6616,5=63,9 мОм. Ток самозапуска шести двига-

630 кВ А

бЗОнВ-А

Рнс, 15. Схема к примеру 8; а-до рекояструкцян; в -после реконструкции

телей найдем по формуле (57): /е.п=6-555-66/ (3,4+16,6-f 1,83+ t-16.5)-t-(l,35-l-13,5+4,48-(-O.l-t-63,9)-.240O А. Ток срабатывания отсечка выилючателя А3794С; по условию (68) /оо=1,6-2.4=3,в кА, по условию (71) / л-1.6-1,2=1,8 кЛ, Принимаем /114=3,6 кА, Токв трехфазного я одяофазяого к.з. на сборке с учетом переходные сопротивлений (см, ряс. П2, в и П9, в) составляют соответственно 5,7 и 4,3 кА. Чувствитальность отсечка недостаточна: при двухфазном к. З. = 0,87-5,7/3,6= 1,38, т, е. меньше 1,43; яря одяофазяом 1-4,3/3,6=1,19, т. а иеньше 1.43.

Для повышения чувствительности защиты можно выполнить одно из рекомендованных выше ыерйпрвагий: пересмотреть схему питания сборки. Разделим эту сборку на две отдельные сборки (от каждой из которой будут питаться по три двигателя), питанке каж-Лой яэ вял осуществим по одному из сушествующях кабелей отдельных выключателей (рис 16.6). Сопротивление каждого питающего кабеля до сборки составит Хи<=8,96 мОм; гЗЗ.З мОм. Сопротивление трех параллельных кабелей от сборки до двигателей Жк1=0,2 мОи; Tbj-3,66 мОм. Сопротввленяе трех самозапускагошихся двигатели гя..н.=)32 нОм, дми-ЗЗ мОи г ,= 127.8 мОм. Ток caMoi>anycKa трех двигателей составит 1300 А, ток срабатыионня отсечки выключателя А3794С -/ол=1.Вб кА. Товя к. а. на сборке =4,0 кА кд~2,8 кА Коэффициент чувствительности при двух-- - ------- , ь1И

!,77; прн однофазном к.з. RS

кн по условию (60) может быть принят /с (1,1 1,2/0,97)-З-Тй.З =323 А, а номинальный рабочий ток полупроводникового расцепителя (уставка по шкале) / 6=323/1.25= 260 А.

Выбираем для установки в схему выключатель А3794С с номинальным tijKOM расцепителн 400 А, базовым номинальным током 320 А, номинальный рабочий ток которого регулируется в пределах 25О--400 А, а ток срабатывания отсечки - в пределах (2-10) lvtr, Равочне уставкн для наладки: ток срабатывания защиты перегрузки 323 А (уставка по шкале номинального рабочего тока 260 А), время срабатывания принимаем Юс при токе 1300А из условия отстройки от длптельнйети самозапуска. Ток срабатывания отсечки принимаем I960 А (уставка по шкале 1960/260=7,6), время срабатывании по условию селективности 0,1 с.

Проверяем выполнение условия (72). Ток мгновенного срабаты. вания выключателя А3794С состааляет 20 кА, что больше максвмаль-ного тока трехфазного металлического к э на сборке, значение которого по кривым рнс. П2, в составляет 5,3 кА. Таким образом, условие (72) выполняется.

На первый взгляд кажется странным, что с помощью разделения irarpysoK удалось обеспечить необходимую чувствительность защити- ведь суммарное сеченке, длииа я нагрузка кабелей не измени. лвсь1 Указанный эффект получился в результате алектрического уда-яеЛйя места к. з. на сборке, при котором уменьшение тока к. з из-за влняцяй переходных сопротивлений существенно меньше, чем уменьшение тока еамоэйпуска. В саном деле, ток самозапуска уменьшился в 1,85 раза а минимальный ток трехфазного к.з -в 1.42 раза, Этот пример показывает, насколько значительно схемное решение влияет КЗ возможности осуществления защиты сети.

а. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И ВЫПОЛНЕНИЯ ЗАЩИТЫ НА ВВОДНЫХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЯХ КТП

Согласование защит трансформатора и выключателей со стороны 0.4 кВ. Необходимо обеспечить селективность последовательно включенных защит выключателей отходящей от шин КТП линии, секциоийого и вводного КТП, трансформатора со стороны ВН. Для этого уйтавки защит выключателей 0,4 кВ согласуются между собой по выражениям (71) и (74). Защиту трансформатора согласуют с вводным или хотя бы с секционным выключателем, а если это невозможно (см. далее) -то с выключателями отходящих линий.

Для наглядности согласования используют карты селективности (рис. 16), на которых в одинаковом масш-Ta(Je (например, в токе, приведенном к напряжению 0,4 ЛВ) строят Бремятоковые характеристики согласуемых защит. Селективность должна быть обеспечена при любых значениях тока вплоть до максимального тока

Рис, 16. Согласование релейной ващиты трансформатора с автоматическими выключателями 0,4 кВ: а - поясняющая схема; ff -г -карты селективности защит

-6(Ю)н8

?](3) п ткс

сЛ сз к.наКС

металлического трехфазного к.з. / , ,33 нижестоящим защитным аппаратом, илн по крайней мере до ианбо-лее вероятного расчетного значения тока к. з., опреде- ляемого по формуле (12).

Согласование релейной защиты трансформатора, выполненной с помощью реле типа РТ-40 и ЭВ и имеющей независимую от тока выдержку времени (характеристика 1), с защитными характеристиками автоматических выключателей 0,4 кВ показано на рис. 16,6. Максимальная токовая защита трансформатора обычно имеет выдержку времени tcs примерно 1 с Как видно из характеристик, согласование возможно только в области токов, Превышающих ток срабатывания отсечкн выключателя 0,4 кВ.

Согласование релейной защиты гпансформагора, вы-полненной с помощью реле типов Рт-80, РТВ и имеющей зависимую от тока выдержку времени (характеристика 2) с защитными характеристиками выключателей типов А3790, Электрон , ВА (характеристика 3) показано на рис, 16,5. Максимальная токовая защита транс-