ле регулировки выставляется ток срабатывания в относительных единицах, кратных номинальному току реле МТЗ /*ол=/е.п н.мтэ. Ток срабатывания регулируется в пределах (0,8-2) /н.мтэ. Поэтому выключатель можно

выбирать из условия /и.мтз/н.дв.

Для выключателей Электрон с реле РМТ на шкале регулировки выставляется номинальный ток максимальной токовой защиты МТЗ. Его значение в 1,25 раза меньше тока срабатывания и может регулироваться в пределах (0,80-1,25)/и.б. Поскольку шкала откалиб-рована в относительных единицах, кратных номинальному базовому току, то с учетом полученного значения /сл выставляется уставка /с.п/(1,25 /в.о). Выключатель следует выбирать так, чтобы /н.б>1,99 /н дв/(1,25 1,25) = = 1,27W

Поскольку зависимые расцепители автоматических выключателей A3I34, A3I44, АВМ и Электрон не могут эффективно защищать электродвигатель от перегрузки, их используют как резервную защиту. Защита от перегрузки осуществляется либо с помощью тепловых реле, устанавливаемых в двух фазах (при наличии магнитных пускателей или контаЕСТоров), либо с помощью выносной релейной защиты.

Для автоматических выключателей серии А3700 с по-лjnpoвoдникoвым расцепителем РП Ав = 0,97-0,98; kp =1,15-н1,2. Соответственно Ан= 1,1 - (1,15-Ы,2) = = 1.27-1,32; по формуле (60) определяем /с.п-(!,3-f--~1,3б) /н.дв. На шкале регулировки выставляется номинальный рабочий ток расцепителя /в.раб. Его значение в 1,25 раза меньше /сп и может регулироваться в пределах 0,8-1,25 базового номинального тока /н.б. Чтобы иметь возможность защиты при любом полученном значении /сп, следует выбрать выключатель с базовым номинальным током в пределах от /н.в=1,36 /н.дв/(1,25>< Х1,25)=0,87 /в,дв до / ,6 = 1,3 /в.дв/(0.8-1,25) = 1,3 /н.дв. При этом номинальный ток расцепителя (им считается наибольшее значение /н.рае по шкале) /н.расп= (1,09-7-

Для автоматических выключателей серии ВА с полупроводниковым расцепителем ВПР TJStV 0,98; =1,08-1,2. Соответственно Ан 1 1 - (1 08-f-] 2) = = 1.19-4-1.32; по формуле (60) находим h.n={\.23~i-\ 36) / .дв. На шкале регулирввкн выставляется номинальный

ток расцепителя. Его значение в 1,25 раза меньше /o,ii И может регулироваться в пределах (0,631,0) /н,в. Чтобы иметь возможность защиты при любом полученном значении /сп, следует выбрать выключатель с номинальным током в пределах от /п.в=1,36 /в.дв/(1,0Х Х1.25) 1,09 /идв до /н.в=1,23 /н,дн/(0,63.1,25) =1,6 W При выборе уставки /в.раси для выключателей со ступенчатой регулировкой расчетное значение /н.расц=/о.п/ /1,25 может получиться несколько большим ближайшего меньшего имеющегося на шкале значения. В этих случаях во избежание чрезмерного загрубления тока срабатывания защиты от перегрузки следует исходить из того, что при определении /сп по формуле (60) можно несколько уменьшить значение ka. При определении Ан= =АэАр можно значение А принять от 1 до 1.1. имея в виду, что приведенные выше значения коэффициента разброса kp указаны для наиболее неблагоприятных и достаточно редких сочетаний влияющих на разброс факторов.

Если кабели питания требуют защиты от перегрузки, то дополнительно учитывают условия (37)-(41).

Выбор времени срабатывания. Время срабатывания защиты от перегрузки принимается из условия несрабатывания защиты при пуске или самозапуске электродвигателя:

.п>(1.5-н2)/ (64)

где fe,n - время срабатывания защиты при токе, равном пусковому; Еуск - длительность пуска или самозапуска.

Время срабатывания защиты от перегрузки при токе 6/н.р£>си регулируется для автоматических выключателей с полупроводниковыми расцепителями А3700, ВА53, ВА54, Электрой в пределах от 4 до 16 с, для АВМ- от 2 до 4 с. Цля выключателей с комбинированным расцепителем оно ие регулируется и составляет 8-20 с в зависимости от /н.расц- Длительность пуска электродвигателей при легких условиях пуска составляет 0,5- 2 с, при тяжелых -5-10 с, Таким образом, несрабатывание защиты от перегрузки обеспечивается для всех выключателей, кроме АВМ, если он установлен в цепи двигателя с тяжелели пуском. В этом случае требуется во избежание излишних отключений выключателя загруб-лять защиту от перегрузки по току, принимая /сп = =2/н.раса. а иногда вообще выводить ее из работы за-

клиииванием анкерной скобки часового механизма, предварительно проверив чувствительность отсечки при однофазных к. 3,

Для особо ответственных электродвигателей, отключение которых при перегрузках недопустимо, защита от перегрузки (если она требуется) выполняется с действием на сигнал.

Проверка чувствительности прн однофазных к.з. Если для Отключения однофазных к. з. используется защита от перегрузки, то проверяется ее чувствительность. Значение коэффициента чувствительности при однофазном К.З. на зажимах электродвигателя должно быть:

для невзрывоопасной среды и выключателей с регулируемой защитной характеристикой

ч = тп>3; (65)

для невзрывооласной среды и выключателей с нерегулируемой защитной характеристикой

*1 =Хр.ец>3; (66)

для взрывоопасной среды

*4* = тр.ец>6. (67)

Првнер 7. Шины 0,4 кВ пaa.mcя от трансформатора мощностью 630 кВА (д/, и,=5,5 %), подключенного к мощной системе (ле=0,1 хт). К шинам через автомат серии АЗЮО трехжильным кабелем с алюминиевыми жнлами в алюминиевой оболочке сечеявсм 3X95 мм длиной ПО м подключен двигатель мощностью 75 кВт, с номинальным током 135 А а пусковым А. Определить ток срабатывания отсечкн автомата и уточнить его тип.

Решение. По формуле (51) имеем /е о= 1,9-865= 1650 А, при-ниыаем автомат А3144 с номинальным током комбинированного рас. ценителя 250 А и уставкой отсечки 1750 А По графикам рнс, П2, а приложения находим ток к, а. на зажимая двигателя /{f =3,5 кА, ток однофазного к, э определяем по кривым рис. П9, в для четьфех-жильных кабелей и алюминиевой оболочке с учетом поправочного ко-эффидиента 1,15: =2,3/1,15=2 кА. Нормируемый коэффициент чувствительности отсечки А,= 1,1-1,15=1,27, фактический коэффициент чувствительности й*=0,87-3,5/1,75=1,74 -достаточен. =2/1,75= 1.14 - недостаточен.

Уточним ток Срабатывания отсечкн с учетом влияния внешней сети. По табл. 1 Хт-13,5 мОм; Гг=3,4 мОм: xQi х,= 1,35 мОм. По формуле (6) имеем- x =0,057.110= 6,25 мОм; 1и=0,405-110-- =44.55 мОм По (53)-(55) инеем: гна 3/(/3-865) =0.253 Ом=

=253 мОм; г ,=0,25-253=63 мОм; ; д -К253 -63 =245 мОм. Суммарное сопротивление цепи; х2 -1,35--3,5--6,25-Ь245= 266мОм1 /j, >=3.4--44.55--63=111 мОм. По соотношению л:j/fj =266/111-2,4

находим ft.=l,27. По формуле (57) 7 ii. 865.253/]lll--266 =. =760 А. Уточненное значение тока срабатывания отсечки по формуле (51); /во 1,05-1,Ы,27-1.15-760=1280 А. Следовательно, можно применить автомат 134 с комбинированным расцепителем 200 А и уставкой отсечки 1400 А. Тогда 4 =0.87-3,5/1,4=2.2, бч-2/!.4 В 1,43 - достаточно.

7. ВЫБОР УСТАВОК

АВТОМАТИЧЕСКИХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ ПИТАНИЯ СБОРОК И ЩИТОВ

Выбор тока срабатывания отсечки. Выполняется по приводимым ниже условиям, из которых принимается наибольшее полученное значение.

1, Несрабатывание при максимальном рабочем токе /рвблйкс с учетом его увеличения в ka раз при самозапуске электродвигателей:

где й;и4;fe Mr-t ФФЦBgят~надежное црйни-мается по табл. 33.

Ток самозапуска /сотАсап/рвб маке определяется из расчетов самозапускаТ секционного выключателя главног~ПЩта1тщ значение /сэи вринимается 01бг:0 полного тока самозапуска через ввОд; у(ля отдельных сборок/сзп принимается приближенно равным сумме пусковых токо/эдектродвигатедей и другой нагрузки сборки, участ№ющих в самозагуске; длу питаюшего 1давс-

форматора /рав мако=/н.т.

Пр1Г отсутствии самозапуска электродвигателей или для нагрузки без пусковых токов (электричккое огоп-ление, печи) йсап=1. 1 ток срабатывания

/co>*aW aiM.

где kg принимается для выключателей А37О0, ВА, А3110. АП50, АЕ20 равным 1,5; Электрон>-1,6; для А3120, А3130, А3140, АВМ -1,35.

2. Несрабатывание при полной нагрузке щнта Jc6op-ки) и пуске наиболее мощного электродвигателя:

/п-1 \

/раб.мана!

(69)

где йн -ТО же, что в (68); 2 1рве.тш~ сумма максимальных рабочих токов электроприемников, питающихся от щита или сборки, кроме двигателя с наибольшим

пусковым током /пуск макс

3 Несрабатывание защиты питающего секцию ввода (например, ввода секции / на рис. 1) при действии усг-ройства АВР секционного выключателя, подключающего к этой секции или вводу нагрузку другой секции (секции 2 на рис. 1), потерявшей питание:

(70)

где kg - то же, что в (68); /сш-максимальный ток самозапуска секции, потерявшей питание и включающейся от АВР; /раб накс1 - максимальный рабочий ток не терявшей питание секции; ft - коэффициент, учитывающий увеличение тока двигателей нетерявшей питание секции при снижении напряжения вследствие подключения самозапускающейся нагрузки другой секции, при преимущественно двигательной нагрузке принимается равным 1,5, при небольшой доле двигательной нагрузки принимается равным 1,0.

4. Согласование с отсечками выключателей отходящих от .Мш£Цс£орки) линий,с целью оредатвращения отключения двтоматичесКОШ-выключателя нитания щита (сборки) при к.з -эя выкяючйтелем-лхходащей линии, когда обе защиты могут находиться на грани срабатывания (в целях упрощения~то1ГнагрузКи сборки не учитывается) :

(71)

где ftn.c - коэффициент надежности согласования, принимается равным 1,3-1,5; /о.ол - наибольший из токов срабатывания отсечек выключателей отходящих линий, при параллельной работе этих jmHHa (3 и 4 на рие. 14) црниниает !- Равнымсумие токов срабатывания отсечек их выключателей!

Точное значение kaz мржно определить, учитывая, что из-за разбросов ток срабатывания отсечки выключателя отходящей линии увеличиваемся в Аре раз, а выключателя питания сборки- уменьшается в ftp. раз: йн.с=АрвАнв/(АрмАнм), где ft e и Анм - то же, что в выражении ,(49). Например, при согласовании отсечки пита-

I. I. I. т

Рис 14 К условию согласования токов срабатывания защиты

ющего сборку выключателя серии АВМ (разброс ±10%, ftpa = l + --0,1 = 1,1) с выклю,чателем отходящей линии А3120 (разброс ±15%, ftp = 1-0,15 = 0,85) йп с 1,1/0,85 = 1,3 значениями ки,б и йим пренебрегаем). Если выполнение условия (71) приводит к недопустимому снижению чувствительности защиты, то принимают значения ka-

5. Для селективных выключателей с трехстуденча-той Защитной хТр актер истикой учитывается аополни-тельное условие Для селективного отключения к.з. на отходящей от сборки (щита) линии выключателем этой линии ток мгновенного срабатывания третьей ступени защиты /смгн питающего сборку (щит) выключателя должен быть больше максимального расчетного тока к.з. за выключателем отходжцей от сборки (щита) линии

/(3) -кр-

пониженные

(72)

Для обеспечения селективности во всем диапазоне возможных токов к.з. значение принимают равным максимальному току металлического к.з. Если

неселективные отключения при редких металлических к.з можно исключить, то /jfp принимают равным наиболее вероятному (среднему) току к з 11, определяемому по выражению (12). Если условие (72) не выполняется, то вместо выключателя отходящей от сборки (щита) линии (или одновременно с ним) отключится питающий сборку (щит) выключатель.

Для выключателей А3790С /снгн=20 кА (действующее значение), для ВА55 ri ВА75 /с.игн зависит от номинального тока и Составляем 20-45 кА (см. табл 25), При проверке селективности Необходимо убедиться, что расчетный ток к.з. за нижестоящими выключателями отходящих линий не превосходит указанных значений. Снижение тока до этих значений обычно обеспечивается при построении схемы с помощью сопротивлений пита-