значения ЭДС в сопротивление Геверагорй: £г =4000 В, 22,7мОм. Установившийся ток трехфазного к.з, по формуле (26): /коо =4000/(F 3-322,7) =7,16 кА. Его можно определить также по известному выражению, Которое получается после подстановки (29) и (30) н (26) и соответствующих преобразований: /J, =ОКЗХ хи рбв/иг=0,бЗ-10-1,138 7,16 кА.

Ток срабатывания максимальной токовой аащиты генератора не может превышать значейня /о,.<7,1б/1,5=4,77 кА. Следовательно, клн защиты отходящих линий можно применить выключатели, ток срабатывания отсечни которых не превышает /o.n-c4,77/ l,4- =3,4 кА. Влияние переходных сопротивлений на значение тока к.з. алёсь не учтено, поскольку оно несущественно.

Селективность автоматического выключателя и магнитного пускателя (контактора) присоединения. При к.з. в цепи данного присоединения начинают одновременно действовать защита выключателя и отключаться пускатель (контактор) вследствие исчезновения напряжения на втягивающей катушке. Во избежание приваривания контактов пускателя раньше должен отключиться выключатель. Такое селективное отключение обеспечивается для всех выключателей, имеющих малое время отключения (АП, А3100, А3700Б, А3700Ф, ВА51, ВА52, ВА53, ВА54), Для неселективных выключателей АВМ, полное время отключения которых составляет 0,й6 с, а также для выключателей Электрон эта селективность обеспечивается только в случае применения пускателей (контакторов) IV и V величин.

6. ВЫБОР УСТАВОК АВТОМАТИЧЕСКИХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ

Токовая отсечка. Токовую отсечку выключателя отстраивают от пускового тока электродвигателя, который состоит из периодической составляющей, почти неизменной в течение всего времени пуска, и апериодической составляющей, затухающей в течение нескольких периодов. В каталогах приводится только значение периодической составляющей пускового тока /пуск.дв. Несрабатывание отсечки при пуске электродвигателя обеспечивается выбором тока срабатывания по выражению

(51)

где Klfibkikikf - коэффициент надежности отстройки отсечки от пускового тока электродвигателя; 1,05 - коэффициент, учитывающий, что в нормальном режиме

напряжение иожет быть ка 5 % выше номинального напряжения электродвигателя; кз - коэффициент запаса; Аз - коэффициент, учитывающий наличие апериодической составляющей в пусковом токе электродвигателя; йр - коэффнднеет, учитывающий возможный разброс тока срабатывания отсечкн относительно уставки.

Для приближенных расчетов принимают значение пускового тока электродвигателя, равным каталожному, а коэффициентов - по табл. 33.

Электромагнитные расцепители выключателей серий A3100, А3700, ВА, АП-50, АЕ20 имеют собственное время срабатывания примерно 5-10 мс и поэтому реагируют на апериодическую составляющую пускового тока электродвигателя. Собственное время срабатывания расцепнтелей выключателей серии АВМ составляет 20-40 мс, однако их массивный якорь приходит в движение при кратковременном броске апериодического тока и по инерции может отключить выключатель, даже если длительность броска тока меньше собственного времени срабатывания расцепителя. Полупроводниковый расце-

Таблицэ 33. Значения коэффициентов для расчета тока срабатыикнна отсечки автоматических выключателей, устанавливаемых цепях мектродвигателсй

питель серии МТЗ-1 также реагирует на апериодическую составляющую пускового тока. Соответственно значение ka для этих расиепителей принимают равным 1,4.

Полупроводниковые расцепители серий РП, БПР и РМТ не реагируют на апериодическую составляющую пускового тока в течение одного периода, причем за Это время она почти полностью затухает. Соответственно значение k принимают равным 1.

Токоограничивающие выключатели с полупроводниковым расцепителем имеют две отсечки: одну-с регулируемой на полупроводниковом реле уставкой; другую - электромагнитную с нерегулируемой уставкой. Первая - выбирается, а вторая - проверяется по условию (51).

Для точных расчетов следует определить значении /пгсв,дв и йа с учетом ВЛИЯНИЯ сопротивления внешней сети, что позволяет уменьшить значение /со- Определяется суммарное индуктивное и активное сопротивление всей цепи, включая электродвигатель:

2=вн+да; 2=.+ (52)

Определение составляющих сопротивления внешней сети (энергосистемы, понижающего трансформатора, кабелей) до зажимов электродвигателя Хвв и гй приведено в гл. 2. Индуктивное сопротивление двигателя при пуске Хла находят исходя из каталожного значения пускового тока двигателя /пуйн,1{ат по выражениям

(53) (54)

Активное сопротивление двигателя Гдв определяют ориентировочно по выражению

г , 10,2 0,3) 2,. (55)

Определяют отношение

. - Bn ~Н дн aH + дв

(56)

по которому находят значение А, так же, как значение ударного коэффициента при расчетах токов к.з. (см. § 2. стр. 23).

Определяют значение пускового тока электродвигателя с учетом влияния внешней сетн

в производственных условиях значение /щск-дв рекомендуется определять опытным путем, а значение ka - как указано выше, учитывая в выражении (53) опытные значения /пуск.дв я напряжения на зажимах двигателя.

Коэффициент чувствительности отсечки пи. на выводах элеетредаигдталяб пжйн 6ытБ~-°~ l

-соответственно минуальныйтм ,gx-

где - .....

фазного и однофазного к. з. на выводах олсктродви-гателя с учетом токоограничивающего действия электрической дуги (переходных сопротивлений i?n=15 мОм); 1, 1 - коэффициент запаса; ftp - коэффициент разброса срабатывания отсечки по токуДсы.-аблг-),;,.,!:

ГГри отсутс1вии данных о разбросе произведение 1,1 ftp (нормируемый коэффициент чувствительности) рекомендуется принимать не менее 1,4-1,5.

При недостатоой чувст:Вительности к междуфазным к.з. выполняют одНр из следующих мероприятий: уточняют значение /c.oV jctom влияния сопротивления внешней сети на пусковой ток электродвигателя; применяют другой тип автоматического выключателя; увеличивают сечение кабеля,Ч1о не более чем на 1-2 ступени; пересматривают первичтю схему и место подключения электродвигателя; приманяют выносную релейную защиту.

При недостаточной чувствительности к однофазным к. 3. дополнительно к указанным выполняют следующие мероприятия; применяют другую конструкцию кабеля (с нулевой жилой, алюминиевой оболочкой); прокладывают дополнительные зануляющие металлические связи; применяют автоматический вьжлючатель со встроенной защитой от однофазных к. з.; устанавливают специальную выносную релейную защиту от однофазных к. з.; возлагают отключение однофазных к.з. на защиту электродвигателя от перегрузки (зависимый элемент расцепи- теля). Последнее хоть и допускается ПУЭ, однако наи-менее предпочтительно, так как существенно затягивает

1 -Mr

отключение к. s. Ток срабатывания встроенной или выносной защиты от однофазных к.з, принимают равным 0,5-1 номинального тока электродвигателя, коэффициент чувствательвостн этих защит должен быть ие менее 1,5 13].

Защита от перегрузки/Ток срабатывания защиты от перегрузки определяется нз условия возврата защиты после окончания пуска илн самозапуска электродвигателя:

(60)

где йа - коэффициент наджаости учитывающий мко-торый запас ло .jmy:,.iieia3UtactH -наетройки и разброс срабатыганнл ващичш; ft, - коэффициент возврата защиты

Защита от перегрузки считается эффективной, если

/с,. = (1-2н-1,4)/,.д,. (б()

Для выключателей с тепловым н электромагнитным (комбиннроваияым) расцепителем условие (60) обеспечивается автоматически при выборе номинального тока расцепителя по условию (44). Наилучшая защита от перегрузки обеспечивается, если удается подобрать выключатель, имеющий /н.рноа=*/ндв. В этом случае, имея в виду, что для термобиметаллическнх тепловых реле А, = 1, ток срабатывания зашиты (пограничный ток) составит

п - в:.расц ~ и

где К равен кратности тока h.-B!h.itu (1,15 для АЕ20, АЗГОО; 1.25 для АЗЮО, АП-50; 1,2 - 1.35 для ВА51 в зависимости от типа).

Номинальный ток теплового расцепителя и ток срабатывания защиты от перегрузки при температуре воздуха, отличной от нормированной, определяется по выражениям;

/врв = / ра=пП +ft((b-OI; (62)

/со, = /...11+А.(н-01. (63)

Где kt-температурный коэффициент, для А3700 равен 0,005, для А3100 -0,0065; (. - нормированная температура окружающей среды, для А3700 принимается 40 *С, для А3100-25 °С; i - действительная температура окружающей среды, С.

Для автоматических выключателей А3134 и A3I44 условие (61) обычно не выполняется, защита от перегрузки не эффективна. Это вызвано тем, что кратность тока срабагывания отсечки этих выключателей недостаточна для отстройки от пусковых токов двигателей, поэтому пт1Ходится увеличивать номинальный ток расцепителя. Ток срабатывания отсечки по условию (51) t учетом кратности пускового тока 6-7 должен быть не менее /с.<(=1,9.(6--7) /я.д,= (1/,4ч-13,3) Ajw- Учитывая, что /с,о=7/н.раеч, следует выбирать выключатель, имеющий /в.расц = /со/7= (П.4-4- 13,3) / дв/7 = (1,6Ч-

+ 1,9)/бд., при этой /сд= 1,25- (1,6-1-1,9) /ила = (2 +

-2.4) W

Все другие выключатели с комбинированным расцепителем, применяемые для защиты электродвигателей, имеют кратность срабатывания отсечки по отношению к номинальному току теплового расцепителя, равную 10 нлн более, поэтому для них огстройка or пусковых токов обычно не вызывает загрубления защиты от перегрузки.

Для автоматических выключателей АВМ и Электрон разбросы тока срабатывания и низкий коэффициент возврата защиты от перегрузки также приводят к ее загрублениго и необходимости увеличивать номинальный ток расцепителя по отношению к но1линальному току двигателя.

Для выключателей АВМ с электромагнитными расцепителями Ан=АаАр =1,1-1,1 = 1,2 (Аз и ftp - соответственно коэффициенты запаса н разброса срабатывания защиты от перегрузки), ft, = 0,5-0,6, ток срабатывания защиты от перегрузки по формуле (60): /ол= (2-т-2,4) 7н.д1. Учитывая, что ток срабатывания этой защиты регулируется в пределах (1,25--2,00) /вл.сп, чтобы иметь возможность выставить любую уставку тока, вплоть до максимальной, следует выбирать выключатели, имеющие /и,раеч> 1,2 /н.дв.

Хля выключателей Электрон с полупроводниковыми расцепителями МТЗ-1 и РМТ имеем йв = 0,75; fep в зависимости от сочетания влияющих на разброс факторов составляет 1,15-1,35. Соответственно Яя=1,1Х X(l-I.15-i-1.35) = l,27-Hl,49, по формуле (60) находим /с.1.= (1,691,99)

Для выключателей Электрон с реле МТЗ-1 на шка-